一种L~U波段RF MEMS单刀十掷开关的设计

论文提出了一种适用于1GHz~60GHz频段的RF MEMS单刀十掷开关。该开关采用三角形上电极结构,以减小悬臂梁等效弹性系数和闭合接触面积,达到低驱动电压、高隔离度的目的。通过渐进传输线结构,改善阶跃补偿引起的信号损耗问题。仿真结果显示:该单刀十掷开关的驱动电压为13V,在1GHz~60GHz频段范围内,输入端两侧输出端口的插入损耗<2dB,其余八个端口插入损耗≤0.59dB,所有端口隔离度均>30dB。此开关可适用于无线通信系统、雷达系统和仪器测量系统等对射频性能要求高的领域内。

后牙邻面壁提升术对牙周探诊出血的影响

目的:应用不同龈壁处理方式及成形系统对龈下深龋行邻面边缘提升术,观察充填后对牙周探诊出血的影响,为龈下深龋充填提供参考。方法:将36例龈下深龋病例分别采用排龈术、电刀切龈术、翻瓣术,将龈下缺损提升至龈上,完成复合树脂直接充填。术后3个月复查牙周探诊出血(bleeding on probing,BOP)。通过单因素分析及最优标度初步判断性别、年龄、牙齿类型、成形片种类、牙髓活力、处理方式对BOP的影响,建立非条件Logistic回归模型筛选影响BOP的因素。结果:成形片种类影响BOP(P=0.009),个性化修剪的Ivory型成形片比分段式成形片的探诊出血率高。年龄、性别、牙齿类型、牙髓活力及处理方式对BOP均无显著影响(P>0.05)。结论:成形片种类影响BOP,排龈术、电刀切龈术、翻瓣术3种龈壁暴露技术未对BOP造成明显影响。

厚承台空间桁架受力机理的研究(1)

为进一步揭示６桩厚承台的传力机理和破坏形式，通过对比例为１：５的６桩厚承台的模型试验和三维非线性有限元的分析，指出我国规范中承台设计的不足，揭示出６桩厚承台及一般厚承台的破坏模式和传力机理。

PHC桩的竖向极限承载力的预测

基于理论与实测分析,提出了用逐次线性概似法加上残差修正,利用数量较少的沉降观测数据来预测PHC桩(超高强预应力管桩)的竖向极限承载力。所附的大量工程实例的分析表明,这个方法精度较高,可操作性较强。

厚承台受力机理研究

为揭示厚承台的传力机理和破坏形式,通过对4个1∶5比例的六桩厚承台的模型试验研究与三维非线性有限元ADINA的后处理研究,指出中国建筑桩基技术规范JGJ94-94与美国钢筋砼房屋建筑规范ACI318-02规范中,承台以弯曲强度进行配筋计算的设计方法之不足,揭示出厚承台的破坏模式是冲切破坏,传力机理是以带有主要单向压应力的砼区域作斜压杆,桩顶区域的纵筋作拉杆的空间桁架.

锚具在构件体内的锚固区受力性能的研究

锚具置于构件内部的锚固区与置于构件外部的锚固区相比，其应力分布和开裂形态有很大的不同．本文以预应力闸墩体内锚固区为重点，并结合其它工程实例，从理论与实验两个方面，探讨了这类锚固区的受力性能。

桩筏基础中筏板厚度确定的研究

为克服传统上确定桩筏基础筏板厚度方法的弊端,提出了先按正常使用极限状态确定筏板厚度,再按承载能力极限状态加以验算的方法,分析了这两种极限状态中,影响筏板厚度的基本因素,结合板的理论、桩筏基础和上部结构的共同工作、承台冲切破坏的空间桁架理论以及工程实践经验,给出了预估筏板厚度和冲切外力及冲切抗力的简明计算式,并附以算例以及其他确定筏板厚度的方法加以讨论,最后给出了合理确定筏板厚度的完整步骤。

桩筏筏板设计方法的商讨

桩筏筏板设计方法的商讨郭宏磊蒋永生丁大钧（东南大学土木工程系，南京２１００１８）桩筏中的筏板是一个钢筋砼构件，它的设计应明确钢筋砼结构设计中已有的两种极限状态，即：正常使用极限状态，承载能力极限状态，并以这两点来统一桩筏筏板的设计思路．而这一点，作者...

结构比拟法的研究与应用

通过对较多结构比拟实例的研究,阐述了结构比拟法的定义、表现、理论实质、基本的比拟技巧及其作用,指出结构比拟法贯穿于结构设计的始终,体现在理论研究的各个方面,揭示出其理论本质是所得外荷载不大于真实的极限荷载,表明了其实际操作时的要点与注意事项,分析了结构比拟时所用基本单元的工作性能,最后指出了该法的理论意义、实用价值与缺陷。

配置钢桁架的型钢砼承台的受力性能理论分析

在配有钢桁架的型钢砼六桩承台试验研究的基础上,进一步分析了这种型钢砼承台的受力性能,揭示出其传力模式就是空间桁架,探讨了它的全过程破坏机理,基于此,给出了经试验验证性能较好的承载力计算公式,然后提出了设计及应用建议。

配置钢桁架的型钢砼承台受力性能的试验研究

通过对1块配有钢桁架的型钢砼6桩承台与3块相同尺寸、相同砼强度、相同布桩形式但不同配筋形式的6桩承台的对比试验,分析了这种型钢砼承台的受力性能,初步揭示出其传力模式是空间桁架,证明了这种型钢砼承台具有承载力高、延性好,进而能降低板厚,节约工程造价的优良性能。

配置腹部水平钢筋网的柱下承台冲切承载力研究

目前缺乏对配置腹部水平钢筋网的柱下承台冲切承载力的理论研究。进行了3个对照组,6个该种配筋形式柱下4桩承台的冲切试验研究。结果表明:其传力机理为空间桁架;其破坏机理可以是斜压杆起自于中部的劈裂终止于两端面剪压的破坏,也可以是中腹部水平钢筋网以及底部纵筋的配筋量不足而引起的屈服破坏,但即使是该钢筋网的屈服破坏,也必伴随着斜压杆破坏的产生;腹部水平钢筋网能够提高承台冲切承载力及其延性,主要原因就在于该钢筋网承担了斜压杆中腹部的劈裂拉力,并据此推导出了与现存试验结果吻合良好的承载力计算公式。研究成果有望有效降低承台与桩筏筏板的厚度,减少配筋量,最终赢得行业宏观经济效益。

常规的均匀网格状配筋承台冲切承载力的计算

目前,相比于承台冲切破坏的空间桁架受力机理研究,承台冲切承载力计算的研究尚显薄弱。采用非线性有限元的电算分析,结合逐次多元最小二乘法的数学推导,得出常规的均匀网格状配筋承台冲切承载力的空间桁架理论表达式。通过对76个桩数有异、布桩形式多变,在国内外文献上公开发表的试验数据的验证,以及与ACI318-05规范中的临界截面应力法、美国CRSI手册方法、中国JGJ94—94与GB50007—2002规范方法的对比计算分析表明:所得公式普遍适用于常规的按均匀网格状布筋承台的冲切承载力计算。

非对称异型面剪力墙与筒体下的厚承台受力性能研究

进行非对称异型面剪力墙与筒体下的厚承台试验、有限元与理论研究;描述该种承台从弯曲到过渡直至冲切三个阶段的破坏情况,指出其为以冲切为主的弯冲破坏;阐述该种承台存在空间桁架传力机理;给出斜压杆端横截面面积的完整计算方法,并经承载力计算分析和试验结果的验证,证明其合理性;说明构建空间桁架传力体系的具体原则与方法;表明该种承台破坏属性中的应力集中现象及其不经济性。所得结论可对工程设计提供帮助。

不平衡弯矩作用下基桩全为受压桩的厚承台受力性能研究

进行不平衡弯矩作用下基桩全为受压桩的厚承台试验、有限元与理论研究,描述该种承台从开裂前到开裂后直至冲切三个阶段的破坏情况,指出该承台的破坏为以冲切为主的弯冲破坏,说明承台在冲切破坏阶段的基桩反力可近似采用线弹性阶段的数值,阐述该种承台存在空间桁架传力机理,表明因所设计的模型承台的斜压杆传力体系中存有单个对称轴,而使其应力集中程度有所下降的破坏特点,显示出承台的上部结构宜对称布置的设计原则,给出这一承台承载力计算的全过程,并经试验结果的验证,证明计算的合理性。所得结论可对工程设计提供帮助。

桩筏基础中筏板厚度的合理确定

为克服传统确定桩筏筏厚方法的弊端,提出先按正常使用极限状态确定一个筏厚,再按承载能力极限状态验算的方法,分析了这两种极限状态中,影响筏厚的基本因素,结合板的理论、桩筏基础和上部结构的共同工作及工程实践经验,给出了相应的简明算式并附以算例,对其它确定筏厚的方法加以讨论,最后给出了合理确定筏厚的完整步骤.

木糖醇对黏放线菌生长、产酸和黏附影响的实验研究

目的采用体外实验方法,测定木糖醇对黏放线菌(Av)24 h生长曲线、产酸和对盖玻片黏附的影响,探讨木糖醇对Av的生长抑制作用,为木糖醇在牙周感染和龋病中可能起到的防护作用提供理论基础。方法依据加入牛脑心浸液(BHI)培养基的糖类成分不同分为BHI-木糖醇、BHI-葡萄糖和BHI-混合糖培养基。绘制细菌在培养基中24 h生长曲线、pH曲线及黏附在盖玻片上的数量。最后将所有数据进行ANOVA分析和t检验。结果对比2 h以后时段的OD值、pH值和细菌黏附数量,木糖醇组、混合糖组、葡萄糖组之间均差异有统计学意义(P<0.05)。结论木糖醇不能被Av利用发酵产酸,可以抑制Av的生长,降低Av的黏附作用。

审核施工组织设计所需注意的若干问题

对施工组织设计的审核目的、审核内容、审核时机及审核重点进行了分析,从中指出其控制技巧与注意事项。

甘氨酸引导羧甲基壳聚糖/无定形磷酸钙再矿化脱矿牙釉质表面的研究

目的探讨甘氨酸引导羧甲基壳聚糖(carboxymethyl chitosan,CMC)/无定形磷酸钙(amorphous calci⁃um phosphate,ACP)对脱矿牙釉质表面的再矿化作用。方法制备不同阶段再矿化液:①反应态CMC/ACP(NaClO处理的CMC/ACP),②反应态CMC/ACP+甘氨酸;透射电子显微镜检测再矿化液颗粒形貌。选取20颗阻生齿制成釉质切片并脱矿,随机分为A、B两组,将反应态CMC/ACP涂抹于A组牙釉质表面;将加入甘氨酸的反应态CMC/ACP再矿化液涂抹于B组。扫描电子显微镜检测再矿化前后牙釉质表面形貌,纳米压痕实验检测牙釉质表面机械强度(包括压刻深度、硬度和弹性模量)。结果透射电镜下观察,反应态CMC/ACP再矿化液颗粒光滑,粒径增加至100~300 nm。反应态CMC/ACP加入甘氨酸后颗粒呈现出线状有序排列,15 min后溶液内形成了微晶体,晶体长度约为5~15μm。A组再矿化表现为颗粒状,且为杂乱的非均质再矿化层,B组脱矿牙釉质表面形成了较为均质的晶体形貌且排列有序,与天然牙釉质晶体形貌类似。B组再矿化后压刻深度小于A组,也最接近天然牙釉质;B组再矿化后的表面硬度和弹性模量与天然牙釉质差异无统计学意义。结论通过在NaClO处理的CMC/ACP纳米颗粒中加入甘氨酸而形成的快速牙釉质龋再矿化模型,能够在釉质表面形成定向有序且快速的再矿化,再矿化的牙釉质表面的机械强度与天然牙釉质相近。