Ca对(Pb_(1-x)Ca_x)_(1.05)(Nb_(0.95)Ti_(0.05))_2O_6陶瓷性能的影响

采用传统电子陶瓷工艺制备了(Pb1-xCax)1.05(Nb0.95Ti0.05)2O6(x=0、0.045、0.055、0.065)高温压电陶瓷,研究了Ca和Ti对陶瓷的显微组织、相结构、介电及压电性能的影响,得到了Ca取代量与(Pb1-xCax)1.05(Nb0.95Ti0.05)2O6陶瓷性能间的关系。X-射线衍射(XRD)分析表明,Ca和Ti的双位取代均形成正交铁电相,而相同方法制备纯的PbNb2O6,只能得到菱方非铁电相钨青铜结构,随着Ca的摩尔分数增加,晶胞体积减小。介电温谱测试表明该改性材料具有高居里温度(TC>530℃)。当x(Ca)=0.055时,得到压电常数d33=86pC/N、平面机电耦合系数kp=0.32、机械品质因数Qm=31.9、TC=536℃的陶瓷样品,材料可在高温(500℃)环境下使用。

CaTiO3对Pb0.95Ba0.05Nb2O6压电陶瓷性能的影响

采用标准电子陶瓷工艺制备了(1-x)Pb0.95Ba0.05Nb2O6-xCa0.5TiO3(x=0.01,0.02,0.03,0.04)高温压电陶瓷,研究了CaTiO3对Pb0.95Ba0.05Nb2O6陶瓷的显微组织、相结构,介电和压电性能的影响,得到了CaTiO3掺杂量与Pb0.95Ba0.05Nb2O6陶瓷性能之间的关系。X射线衍射(XRD)分析表明,CaTiO3的加入使Pb0.95Ba0.05Nb2O6很容易形成正交铁电相,而且相同方法制备纯的PbNb2O6是菱方非铁电相钨青铜结构,随着CaTiO3含量的增加,晶胞体积减小。介电温谱测试表明该改性材料具有高居里温度(Tc>550℃)。测试了不同组成陶瓷的压电性能及其热稳定性,当CaTiO3的掺入量x=0.03时,得到压电常数达到d33=69pC/N、平面机电耦合系数Kp=0.30、机械品质因子Qm=27.8、居里温度Tc=570℃的陶瓷样品,该组成具有优异的热稳定性,适合于高温(500℃)环境下使用。

Li_2CO_3掺杂0.98(K_(0.5)Na_(0.5))NbO_3-0.02AETiO_3陶瓷的介电与压电性能

采用常规电子陶瓷工艺,制备了1.0%Li2CO3掺杂的0.98(K0.5Na0.5)NbO3-0.02AETiO3(AE=Mg、Ca、Sr和Ba)陶瓷(NKN-AET-Li).X射线衍射图谱(X-raydiffraction:XRD)显示所有样品均为钙钛矿结构,其中NKN-CaT-Li和NKN-SrT-Li陶瓷在室温下为正交-四方共存相,同时具有高的相对密度(>96%);Li2CO3的掺杂提高了NKN-AET-Li陶瓷的居里温度(Tc≥400℃),并明显降低了其正交-四方相变温度To-t;NKN-CaT-Li和NKN-SrT-Li陶瓷室温下具有比较高的压电性能(d33=197pC/N,243pC/N;kp=0.32,0.34),并且其介电及压电性能在50～200℃温度范围内均表现出优良的热稳定性.

MgO-Ba(Zr_(0.2)Ti_(0.8))O_3复相陶瓷介电性能研究

采用传统陶瓷工艺法,制备了100x%MgO-100(1-x)%Ba(Zr0.2Ti0.8)O3(x=0.3,0.4,0.5,0.6)复相陶瓷.通过X射线衍射、扫描电镜、介电温谱等方法,研究了不同MgO含量对复相陶瓷的微观结构和介电特性的影响.结果表明,MgO与Ba(Zr0.2Ti0.8)O3形成复相陶瓷,并且抑制了Ba(ZryTi1-y)O3(BZT)晶粒生长.随着MgO含量的增加,材料的介电常数、介电损耗与可调度逐渐减小,介电弛豫特性逐渐增强.