S355钢板横向裂纹剖析

采用金相显微镜和电子探针分析了某批次S355钢厚板横向裂纹的微观特征。研究发现钢中存在严重的带状组织,裂纹附近有密集的点状内氧化,还有大量的包状晶网络。这说明结晶器的冷却能力差,在固相和液相共存区的包晶线附近通过的时间过长,导致在二冷区夹辊作用下沿枝晶产生了裂纹。

Q345B中厚板心部裂纹剖析

采用扫描电镜观察,发现中厚板心部裂纹与2种异常组织共存。采用显微维氏硬度计测量,2种异常组织的HV0.05硬度值分别为566.2、391.6,对应于马氏体和贝氏体组织。X射线能谱仪成分分析,发现异常组织中存在锰和铬元素的富集,说明成分偏析导致心部出现异常组织,异常组织造成局部应力,引起开裂。

SPCD钢热轧板板面条带状缺陷分析

采用电子探针对3个批号的SPCD钢热轧板条带状缺陷进行分析,发现这些缺陷都与大量的外来物有关。黑色条带状缺陷中外来物主要为镁铝尖晶石和黄长石,并有少量钙钛矿,来源于钢包渣;灰色条带状缺陷中外来物主要为氧化镁,并含少量黄长石,来源于渣线镁碳砖耐火材料;不规则条带状缺陷中外来物主要为氧化铝,含少量氧化锆,来源于注钢下水口。

82B线材脆性断裂原因分析

82B线材在终轧后冷速过快导致表层出现马氏体是引起脆性断裂的原因之一。心部成分偏析导致奥氏体过冷,从而使马氏体出现在轴心部位,在拉拔过程中轴心马氏体断成竹节状,变成脆性断裂的裂纹源。大型脆性的夹杂物也是引起线材脆性断裂的起源。

铝锆碳水口在浇注钙处理钢堵塞的原因分析

对生产中被堵塞的铝锆碳质浸入式水口分析表明,堵塞物质为六铝酸钙。该物质为水口内壁处的原位反应产物,其中水口内壁的刚玉骨料和细粉提供了六铝酸钙的氧化铝组分,钢液携带的钙提供了氧化钙组分。LF处理后添加的钙合金数量不当,导致夹杂物类型失控,是引起水口材料被侵蚀并造成堵塞的主要原因。

20钢管翘皮缺陷原因分析

电子探针分析表明,翘皮缺陷内部存在聚集的大型夹杂物,翘皮缺陷的形成,是在穿管深加工过程中,管壁不断减薄,夹杂物逐渐外露,表皮外翻所致。翘皮处的夹杂物矿相是以铝酸钙和黄长石为主,还存在少量锆刚玉变质体以及镁铝尖晶石,跟下水口侵蚀反应产物相吻合;聚集的大型夹杂物与下水口侵蚀后的脱落物有关。

82B线材笔尖状断裂形貌成因分析

82B线材在拉拔、绞股过程中断裂成笔尖状,其断裂起源是在心部,表现形式是心部的纵向串状“人”字形微裂纹和网状孔隙。“人”字形微裂纹和网状孔隙则跟心部的少量马氏体和网状碳化物有关。成分分析结果表明,心部薄弱环节主要起因于线材中心的成分偏析。

EMX-SM型电子探针波谱仪的调整原理和方法

以EMX-SM型电子探针传动机构、分光晶体和谱仪板的调节部件为基础,建立晶体直进波长正比谱仪的失调模型,经过解析,获得反映谱仪状态的直线束方程,推导出聚焦圆正偏离和负偏离判据,得到波谱仪调整方向和具体步骤,结合实例详解谱仪实际调整过程。

铝锆碳浸入式水口异常堵塞原因分析

对钢液微合金化钛处理后引起堵塞的铝锆碳质浸入式水口进行分析,结果表明:堵塞物质为铝酸钙和钙钛矿。铝酸钙有变质体中的析出相,也有水口内壁处的原位反应产物,还有钢液中内生夹杂物。中包渣渗有钛处理和铝处理后的残留物,改变了原有属性,导致水口边滞留,为新生高熔点物质铝酸钙提供了物质来源,新生和内生铝酸钙及钙钛矿共同引起水口结瘤导致堵塞。

77MnA线材脆性断裂与心部马氏体分析

在77MnA线材拉拔终端、拉拔中段和拉拔之前发生脆性断裂的试样中都存在心部马氏体,并且,在拉拔中段的试样中马氏体断成竹节状,在拉拔终端的试样中马氏体与屈氏体基体之间存在孔洞。可以认为脆性的马氏体不能在拉拔过程中与屈氏体协调形变是导致试样开裂的原因。心部马氏体中铬、锰等稳定奥氏体的元素明显偏高,因此,77MnA线材脆性断裂与成分偏析也有一定关系。

β-赛隆(Sialon)/刚玉复相耐火材料研究

采用氮化反应烧结工艺制备β－Ｓｉａｌｏｎ／刚玉复相耐火材料．结果表明，在低于１４５０～１６００℃下的流动氮气气氛中直接氨化反应一定比例的ＡＩ、Ｓｉ、Ａｌ_２Ｏ_３微粉，以及刚玉细粉和颗粒，可以制备不同Ｚ值的β－赛隆（Ｓｉ_（６－ｚ）Ａｌ_ｚＯ_ｚＮ_（８－ｚ））／刚玉复相材料．但是，最终产物中的β－赛隆相的Ｚ值与设计值存在偏差，这可能与反应过程有关。不同Ｚ值的β－赛隆／刚玉复相材料均显示良好的抗渣铁侵蚀性．同时抗碱试验表明；当预设计Ｚ值为１．５～２．５时具有良好的抗碱性能，而当预设计Ｚ值等于４时，抗碱性下降，这可能与复相材料中Ｓｉａｌｏｎ含量及其Ｚ值有关．

低温再热器12Cr2MoWVTiB钢接头断裂失效机理

电厂低温再热器12Cr2MoWVTiB（R102）钢小径管接头焊接时取消预热和焊后热处理，工作温度在500～530℃，运行过程中发生脆性断裂失效。研究导致失效的裂纹启裂部位及扩展方向、裂纹附近的显微组织、硬度分布及沉淀相特征，判断裂纹性质，揭示裂纹的形成机理。结果表明，裂纹产生于粗晶区，终止于细晶区，性质为再热裂纹。粗晶区仍然为板条马氏体组织，板条内有高密度的位错，硬度值高达450HV；晶内的析出相很少，但原始奥氏体晶界上析出富Ti的复合沉淀相，尺寸达到5μm，它们的析出使晶界附近形成C和合金元素的贫化区，降低晶界强度，同时削弱晶间结合力，这是R102钢接头产生再热裂纹的主要原因。粗晶区的高淬硬状态也促进再热裂纹的形成。

甲醛污染对蚕豆根尖细胞微核的诱导作用

应用蚕豆根尖微核试验,对甲醛的遗传毒性效应进行了研究。结果表明:两种蚕豆根尖细胞对空气中的甲醛非常敏感。当甲醛处理浓度为2.85mg/m3时,蚕豆根尖细胞微核率就明显高于对照,达极显著差异水平。随着甲醛处理时间的延长,蚕豆幼根细胞微核率明显升高,微核率与处理时间之间呈现明显的正相关关系。松滋青皮蚕豆根尖细胞对甲醛污染的敏感性高于普通蚕豆。

用背散射电子菊池图测量无间隙钢的再结晶微观织构

用测电子背散射菊池图（ＥＢＳＰ）ＯＰＡＬ附件测定了再结晶达不同阶段的无间隙钢中已再结晶晶粒的织构。除了冷加工形变晶粒外，发现有两类再结晶晶粒。平整的Ａ类晶粒具有明锐的ＮＤ／／＜１１１＞的γ纤维织构，它对冷冲性极其有利。凸起的Ｂ类晶粒含有弥散的｛１１１｝＜１１２＞和｛１１４｝＜１１０＞两种织构组分。随着退火温度升高，再结晶晶粒数增多，同时其中Ｂ类晶粒相对于Ａ类晶粒的数量减少。

P92钢高温蠕变损伤分析

对650℃,100 MPa条件下蠕变1546.5 h的P92钢试样进行了组织热损伤及应变损伤观察,分析了蠕变孔洞形成机理。结果表明,分布于板条间的M23C6相的粗化不明显,保持较高的数量密度,晶界上粗大的M23C6相大部分消失,导致其体积分数明显减少。在晶界上析出密集分布的的Laves相,平均等效直径为320 nm,体积分数约为2.6%。在晶界上形成了单个分布的蠕变孔洞,蠕变孔洞的形成与晶界上析出Laves相密切相关。由于Laves相分布于晶界,其沉淀强化作用不大,使基体合金元素贫化,促进蠕变孔洞的形成而降低P92的蠕变断裂强度。要进一步提高新型马氏体热强钢蠕变性能的关键是抑制Laves相在晶界的析出。

MgO-SiC-C材料的抗渣性能研究

以电熔镁砂、碳化硅、鳞片石墨（w（C）〉97%）、铝粉（≤0.088mm,w（Al）〉98%）和硅粉（≤0.088mm,w（Si）〉98%）为主要原料,按w（电熔镁砂）=81%,w（SiC）=10%,w（鳞片石墨）=4%,w（铝粉＋硅粉）=5%的组成配料,以酚醛树脂为结合剂,压制成125mm×25mm×25mm的MgO-SiC-C试样,在220℃干燥24h后采用感应炉法进行了抗转炉终渣试验,并对抗渣试验后试样进行了XRD、SEM和EDAX分析。结果发现熔渣对MgO-SiC-C试样的侵蚀和渗透并不显著,试样的侵蚀速率为0.25~0.3mm·h-1;抗渣试验后试样原质层主要组成为MgO、SiC和MgO·Al2O3;在与熔渣接触后,SiC被氧化成SiO2,由此导致在试样和熔渣间形成一高粘度的液相反应层,有效地减轻了试样受熔渣渗透和侵蚀的程度,提高了试样的抗渣能力。

蚕豆叶片气孔对甲醛污染的反应研究

[目的]探讨植物气孔对甲醛污染的响应机制,筛选对甲醛降解能力强的室内绿化植物,利用植物对甲醛污染进行监测。[方法]采用密闭反应仓法研究蚕豆叶片气孔对不同浓度甲醛污染处理的响应。[结果]2种蚕豆幼苗叶片气孔的长度和宽度均随甲醛浓度的增加和处理时间的延长而变小。松滋青皮蚕豆品种的叶片经甲醛污染处理24 h后,虽然气孔的面积比对照减小,但差异未达显著水平(P>0.05),但是随着处理时间的延长,2种蚕豆的气孔面积与对照相比均达显著差异水平(P<0.05)。[结论]普通蚕豆叶片气孔对甲醛污染的反应比松滋青皮蚕豆叶片气孔的反应更敏感。

焊后热处理改善WB36钢临界再热粗晶区韧性分析

针对WB36钢(15NiCuMoNb5)临界再热粗晶区(IRCGHAZ)存在的脆化现象,研究了焊后热处理对模拟临界再热粗晶区(IRCGHAZ)组织性能的影响,探讨其改善韧性作用。结果表明,590℃×2h的焊后热处理对IRCGHAZ的硬度影响不大,但明显改善韧性,室温冲击韧性上升了85%,断口形貌由准解理+韧窝的混合断口转变为韧窝断口。IRCGHAZ韧性的改善与焊后热处理使晶内方向性排列的M-A组元大部分分解有关,基体组织改善的贡献很小。

对3种包埋料铸出的钛铸件表面反应层的研究

目的:检测不同体系包埋料铸出的钛铸件表面反应层组成、显微结构及硬度变化。方法:分别用3种不同体系的包埋料包埋铸造钛铸件,肉眼观察铸件表面颜色;用电子探针对铸件表面反应层组成、显微结构进行分析;用显微硬度仪测试铸件表面硬度值。结果:氧化硅系、氧化铝系、氧化镁系包埋料铸出的钛铸件表面颜色分别是黑色、银灰色、橙黄色;表面反应层厚度分别是80μm、50μm、14μm;表面硬度结果显示:氧化硅系、氧化铝系、氧化镁系铸件分别在距表面120μm、80μm、40μm内硬度值明显减少,超出此范围变化较小;3种铸件表面硬度值在距表面120μm后趋于一致。结论:氧化硅系包埋料铸出的钛铸件表面反应层厚度最厚,反应最多;氧化镁系包埋料铸出的钛铸件表面反应层厚度最薄,反应最少;氧化铝系包埋料处入它们两者之间。从反应层的角度来看,氧化镁系包埋料是这3种包埋料中最理想的铸钛包埋料。

武钢5号高炉热风炉大修后风管材料的结构分析

对武钢5号高炉经过16年炉役后的风管材料进行了取样分析。研究发现主风管、支管内表面有锌的富集层,虽然对风管性能结构影响不大,但对了解高炉内锌的平衡与富集现象有一定参考作用。