不同温度下铁基粉末冶金材料的冲击磨损规律

在不同温度下 ,对 3种Fe基粉末冶金材料的冲击接触磨损速率进行了试验研究 .结果表明 ,试验温度升高使试样表面氧化 ,导致磨损速率先降低后升高 ,并在 35 0～ 4 0 0℃时达到最低值 .CrNiVCu与CrMoWVCu两种材料的磨损速率与温度关系曲线出现的交点 ,是由于原材料与高温表面氧化膜硬度变化造成的 ,而Cu的加入有利于冲击磨损速率的降低 .

EQ6100汽油机排气门座高温冲击磨损规律的研究

本文通过对排气门工作条件分析,提出使用高温冲击磨损试验,研究排气门座的磨损特性。采用高温冲击磨损速率dm/dN对三种气门座材料的耐磨性进行了评定,文中指出铁基粉末冶金具有最佳的冲击磨损抗力,而高铬铸铁在较高冲击接触应力时dm/dN比铬钼铜低,但在较低冲击接触应力时铬钼铜的dm/dN较低。研究表明,两种材料在dm/dN与表面接触正、切应力关系曲线上存在交点,这是由于材料强、塑、韧三种特性对作用在接触表面上的正、切应力有着不同的响应所致。

EQ6100汽油机气门落座力的测定

本文利用气门座作为传感器测定了EQ6100汽油机气门的落座力;讨论了转速与气门间隙对落座力的影响。

活塞环表面碳化铌镀覆新工艺试验研究

用化学液相沉积方法,在高强度灰铸铁活塞环表面实现了NbC覆层.盘销摩擦磨损试验表明,无论在有无润滑的情况时,NbC镀层表面要比镀Cr表面或铸铁原始表面具有更高的耐磨性,可以延长活塞环使用寿命,而NbC镀层与铸铁之间低的磨擦系数可使S195柴油机摩擦损失降低0.35kW,降低比油耗9～5g/(kW·h).

寓素质教育于教书育人中

阐述了在素质教育的实施过程中 ,应使素质教育深入到课堂教学、班级工作 ,以及教书育人中 ,强调了要在教书育人中提高学生的思想道德水平和培养学生良好的心理素质 ,使其全面。

一种新型的拉伸应力应变曲线规律研究

研究发现低层错能的亚稳材料低温拉伸存在一种新型的应力应变曲线．曲线表现为弹塑性失稳εｐｈ 、应力平台εＬ 及硬化指数ｎ 为不恒值的３ 个特点．试验结果表明：εｐｈ 、εＬ 随应变率增加而增大，硬化率ｄσ／ｄε与硬化指数ｎ 随应变量的增加呈抛物线型．弹塑性失稳及应力平台本质上不同于稳定态材料的上、下屈服及屈服平台，而是由相变引起的新的屈服机制，即弹塑性失稳是应变诱发马氏体转变的起始状态。

低层错能奥氏体钢的变形硬化特点

研究了低层错能奥氏体不锈钢和高锰钢低温下的变形行为,根据两者拉伸应力应变曲线硬化阶段的相似性,提出曲线由基体硬化、行为软化和结构硬化三部分合成,应力应变曲线的上凹特征是软化主导与硬化共同作用的结果。分析了两种材料变形过程的相似性与不同点及其原因。

组织结构对应变硬化的影响

研究了不同类型材料应变硬化的变化特征 ,结果表明 :存在应变诱发马氏体转变的亚稳奥氏体不锈钢、TRIP钢平均硬化率最高 ,硬化指数随应变的增加呈抛物线型变化 ;变形后无相变但组织转变为孪晶结构的奥氏体锰钢硬化率次之 ,硬化指数n随应变量呈线性变化 ;组织无变化的稳定态材料硬化率最低 ,n是常数。

高应变率时的转变动力学测试及组织形貌观察

采用自行设计的双径试样 ,提出了高应变率时的转变动力学测试方法 ,并测定了奥氏体不锈钢在低温高应变率时应变诱发马氏体转变的动力学曲线 ,观察了不同变形阶段的组织形貌 .结果表明 :当应变量小于 9%时 ,高应变率时的应变诱发马氏体转变量低于低应变率时的 ;当应变量大于9%时 ,则相反 .观察到高应变率时应力平台与硬化阶段的TEM组织形貌分别为孪晶与断续的马氏体 .

亚稳态奥氏体钢的形变硬化

研究了亚稳态奥氏体不锈钢的形变硬化 ,结果表明 :低温下由于产生应变诱发马氏体相变 ,其拉伸曲线硬化阶段呈现 S形 ,硬化指数 n为非恒定值 ,硬化率与硬化指数 n随应变量的增加表现为抛物线型。

冲击接触加载下高锰钢表层纳米结构及其特异耐磨性

高锰钢在高能冲击接触加载下磨损曲线发生转折,磨损速率随冲击能量增高呈现先增后降的特异规律。研究表明,这种转折系高能冲击下接触表面塑性变形积累在表面形成了大约直径为10～50个原子间距的纳米晶与非晶的镶嵌结构所致。

马氏体相变诱发塑性量化表征及合金元素的影响

利用亚稳奥氏作不锈钢低温拉伸曲线的特点，提出了表征相变诱发塑性增量的量化指标：单位体积分数的马氏体诱发的平均塑性增量 Ｄ及本征塑性增量 ＤＩ；且 Ｄ近似等于 ＤＩ．对三种材料的相变诱发塑性的研究表明：钢中碳含量的增加使Ｄ值降低，降低层错能的合金元素有利于Ｄ的增加，而应变速率对Ｄ不产生明显的影响．

亚稳态奥氏体不锈钢的硬化行为(英文)

由于变形过程中产生应变诱发马氏体相变 ,亚稳奥氏体不锈钢低温下硬化曲线呈 S形。在每隔 1.5 %的工程应变小区间利用 Hollomon公式求得硬化指数 n,发现 n值不是常数。而且 n值和硬化率随应变的增加呈抛物线形变化 。

亚稳态材料的应变硬化曲线与硬化参量

亚稳态奥氏体不锈钢低温拉伸时 ,由于存在应变诱发马氏体相变 ,硬化曲线呈S形。在工程应力应变曲线上每隔 1 .5%的应变区间利用Hollomon关系 ,发现硬化指数n随着应变率的增大而相应减小 ;且硬化指数n和硬化率dσ/dε随着应变的增加呈抛物线形变化。因此 ,稳定材料中关于n的一系列规律均不适用。

亚稳态材料的变形失稳及应力平台

亚稳态的 Cr Ni系奥氏体不锈钢在 - 1 96℃拉伸应力应变曲线发现有弹塑性失稳与应力平台现象 ,试验结果表明应变率增加 ,εphεL 增大。 XRD分析证明弹塑性失稳点是应变诱发马氏体形成起始点 ,应力平台是形变硬化和相变软化在一定应变范围内达到动态平衡造成的 ,它与吕德斯带在试样中的传播有着本质的不同。测定计算得到 :产生单位体积分数马氏体相变所需的应变能 ,即相变能为 3.85× 1 0 6 J/ m3。

利用拉伸曲线测定应变诱发马氏体相变能

依据应变诱发马氏体相变材料拉伸曲线的特点，提出了一种应变诱发马氏体相变能 Ｅｐｔ的测定方法，并测定了 ３种材料在弹塑性失稳与应力平台阶段的相变能. 结果表明，应变诱发马氏体相变能只与材料成分有关，且随应变量增加分别保持恒定值．随相变能Ｅｐｔ增加，Ｍｓ地点降低，诱发马氏体的最小应变εｐｈ增大.

中锰钢高应变率诱导的特异塑性

研究了应变率对小锰钢的动态拉伸性能的影响，结果表明．在高应变率下中锰钢的室温强度在比低应变率增加近１倍，塑性由 ２２．８％增加到６７．４％随着应变率的提高．孪晶数目增加．相应的塑性增加，显著的增塑效应与孪生变形机制有关， 也与断裂模式由低应变率的沿晶断裂转比为高应变率的晶内韧窝有关，但不是由相变或绝热温升引起的。

亚稳态材料的超长应力平台现象及分析

研究了亚稳奥氏体不锈钢应变率对应力平台长度的影响。结果表明 ,应变率增加 ,应力平台长度εL 增加 ,平台长度占总应变的比例 β也随之增加 ,并在高应变率时演化为平台长度近 2 0 % ,平台长度占总应变比例约 40 %的超长应力平台。

火花点火发动机质量燃烧率计算方法的研究

用ＡＶＬ数据采集系统测量了火花，久火发动机在不同工况下的示功图，用Ｒａｓｓ－ｗｅｉｌｅｒ－Ｗｉｔｈｒｏｗ方法和零维双区模型方法分别计算了质量燃烧率，讨论分析了两种计算方法的优劣，明确了各自的应用场合。