一种单管程浮头式热交换器内填料函密封结构的设计

介绍了一种可随管束伸缩而移动的内填料函密封结构,研究了该填料函结构的密封机理,并对相应的组件进行强度校核;核算换热管和壳程圆筒的热膨胀量,确保设备安全可靠运行。

橇装式液化天然气加气站泄放气体处理及其加热器计算

液化天然气在储存和运输过程中会产生一定量的泄放气体。对橇装式液化天然气加气站泄放气体的两种处理方法进行了简单介绍。通过比较后得知,泄放气体经过斯特林制冷机再液化后可实现二次利用,也能体现节能减排的要求,同时从不同工况下最大安全泄放量,加热器换热面积和长度,星型翅片管排列方式等方面对泄放气体加热器的设计进行了介绍。

受外压作用球壳的名义厚度及最大工作压力计算

对于承受外压的球壳,不仅要满足强度要求,还要满足外压校核要求。提供了外压校核计算的方法,并计算得出了多种规格的球壳满足外压校核时的球壳名义厚度,利用名义厚度计算得出了所能承受的最大工作压力,为工艺确定设计参数时提供参考依据,并以实例加以说明。

螺纹锁紧环热交换器管箱结构设计及局部有限元应力分析

某循环油蒸汽发生器系高-低压结构的螺纹锁紧环热交换器,对其管箱结构设计进行了简要介绍,主要包括管箱圆筒内径确定、管程密封垫片选型及尺寸确定、压紧螺栓设计、螺纹锁紧环强度校核、管箱筒体壁厚确定等内容。对管箱结构简化建模,采用ANSYS有限元软件对管箱结构进行应力分析,得出了管箱结构应力分布规律,最大应力出现在梯形螺纹相互啮合的根部,系最危险截面。可为螺纹锁紧环热交换器的结构设计和优化提供参考。

H-H型螺纹锁紧环热交换器设计计算

H-H型螺纹锁紧环热交换器结构复杂,其设计计算涉及的零部件多,目前尚未形成公开的、统一的算法及计算程序。以某加氢装置热交换器的设计为例,结合相关标准、文献以及压力容器设计经验,介绍了H-H型螺纹锁紧环热交换器的结构特点以及热交换器管、壳程的密封原理,落实了热交换器壳程筒体、封头、管板、梯形大螺纹、螺纹锁紧环、管箱盖板以及管箱筒体等主要受压元件的受力分析及校核计算过程。可为类似热交换器的设计计算提供参考。

复合钢板球罐的焊接及缺陷处理

复合钢板球罐内壁有防腐蚀特性,常用于储存洁净要求高和具有腐蚀性的介质。复合钢板球罐在施工过程中,焊缝易出现气孔、夹渣、未熔合及裂纹等多种类型的焊接缺陷,为保证焊接质量,需要严控球罐的焊接作业,采用正确的焊接工艺、制定合理的返修方案。

丁二烯球罐进出口位置设计要点

丁二烯具有致癌性,属于极度危害介质,目前大量存储在球形储罐中,但是丁二烯进出口设置在球罐下极与标准要求不符,通过工程实例对丁二烯球罐进出口位置的设计要点进行了探讨,不仅总结提出了进出口设置在上极的缺陷和不足而且对丁二烯球罐进出口下极开孔的方案提出了比较有效的防护措施,对以后丁二烯球罐进出口位置设计提供了很好的借鉴。

球形储罐安全阀设计要点探讨

球形储罐在化工行业中应用广泛,安全阀是球形储罐必不可少的安全附件。通过具体项目实例,结合日常设计中遇到的实际情况和问题,对球形储罐安全阀的初步选型、安全泄放量计算、安全泄放面积计算、安全阀喉径计算以及安全阀数量的考虑等进行了分析和探讨,总结了球形储罐安全阀设计要点。可消除球形储罐安全阀日常设计偏差,为同类设计提供参考。

中空玻璃微球低温液体球罐绝热性能研究

中空玻璃微球因其较优的绝热性能、较低的维护成本被认为是适用于大型液氢球罐的绝热材料。由于相关实验数据的缺乏,本文利用建造的1 m3液氢试验球罐,在初始充装率为50%和90%的情况下进行液氮蒸发率测试,测得液氮静态蒸发率分别为2.19%和2.53%。由实验结果推算中空玻璃微球绝热层表观导热系数为1.19×10^(-3)W/(m·K),利用理论公式计算该值为1.85×10^(-3)W/(m·K)。预测了某25 m^(3)中空玻璃微球绝热液氢球罐的蒸发率为0.81%。

坚持“二为”方向 服务广大农牧民——达拉特旗乌兰牧骑服务基层事迹

达拉特旗乌兰牧骑,这支文艺战线上的红色轻骑兵,建队于1965年。纵观达旗乌兰牧骑的发展历史,不难看出服务是他们的根本任务和一贯追求。创建至今。