不锈钢焊接接头腐蚀行为研究进展

总结了目前不锈钢焊接接头的点蚀、应力腐蚀和晶间腐蚀行为的最新研究进展,并对不锈钢焊接接头腐蚀行为及机理进行了分析。分析表明,不锈钢焊接接头腐蚀的根本原因是由于焊接复杂的温度场及较高的热输入,使不锈钢焊接接头中σ相,Cr23C6,Cr7C3和Cr2N等化合物析出,造成了组织中Cr和Mo等元素的不均匀分布。指出,减少热输入、增大冷速、加入合金元素以及焊后热处理等可以抑制化合物的析出,减少已经存在的析出相及降低元素的不均匀分布现象,从而提高不锈钢焊接接头的耐蚀能力。

热处理工艺对Inconel718合金组织、力学性能及耐蚀性能的影响

对高含H2S/CO2酸性油气田封隔器材料-Inconel718镍基合金进行固溶处理和时效处理,研究不同热处理工艺条件下合金的组织、力学性能、耐蚀性能之间的关系。结果表明:随着固溶温度的升高,δ相不断溶入基体。材料经时效处理后析出第二相γ″相,硬度和强度明显高于固溶处理的样品,1000℃固溶+720℃×8h→50℃/h620℃×8h时效处理的样品硬度和强度达到最大值。高温高压H2S/CO2介质中挂片实验的结果表明,不同热处理的Inconel718合金均具有良好的耐腐蚀性能,经固溶处理的材料耐腐蚀性略优于经固溶+时效处理的材料。高温高压H2S/CO2应力腐蚀实验的结果表明,Inconel718没有发生应力腐蚀开裂迹象。综合考虑耐蚀性能和力学性能,确定Inconel718合金的最佳热处理工艺为:1000℃固溶1h+720℃×8h→50℃/h620℃×8h时效。

“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响

研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～950℃时,随淬火温度的升高,20SiMn2MoV钢试样的冲击韧度逐渐升高;与常规的热处理工艺相比,＂零保温＂淬火试样的晶粒度要高出一个等级,这是材料具有优良强韧性的主要原因。

亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响

采用常规热处理工艺和亚温淬火工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理,以研究亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响。研究结果表明,亚温淬火工艺可使20SiMn2MoV钢获得板条马氏体+针状铁素体的组织,能有效地提高其低温韧度;亚温淬火温度在800～840℃时,随着淬火温度的升高,铁素体的形态由块状变为针状,材料的低温韧度得到提高;常规热处理工艺试样的低温韧度不满足API 8C标准要求,而采用预备热处理为900℃淬火、最终热处理为840℃淬火+200℃回火的亚温淬火工艺,可使材料的低温冲击韧度和拉伸性能均满足API 8C标准要求。

定向铸造镍基高温合金Hf夹杂的特征及成因

采用扫描电镜、透射电镜和能谱技术,详细分析DZ125和DZ22镍基高温合金中富Hf夹杂物的形貌、结构及成分,开展不同Hf添加量的镍基合金凝固组织特征的模拟实验探究,阐明Hf夹杂物的形成机理。结果表明:DZ125和DZ22合金铸件的边缘均存在不规则形态的夹杂物,其中白亮夹杂物为HfO_(2),与之伴生的灰色夹杂物中含有Al_(2)O_(3)。镍基高温合金中的Hf元素聚集倾向强,Hf含量较高时可形成百微米以上的大尺寸富Hf相,随着Hf含量降低,富Hf相减小且分布更为均匀。高温下Hf与熔体中的氧、陶瓷型壳/型芯氧化物具有高的自发反应驱动力,当Hf分散不充分时,Hf倾向于向氧化物陶瓷相/熔体的界面聚集,在高温下与陶瓷中的Al_(2)O_(3)和硅溶胶黏结剂中的SiO_(2)发生反应,从而导致铸件表层HfO_(2)夹杂物的形成。

“零保温”淬火对35CrMo钢低温韧性的影响

为提高35CrMo钢的低温韧性,采用常规热处理和"零保温"淬火工艺进行对比,通过对比金相组织、硬度、冲击功及断口的宏微观形貌,研究"零保温"淬火对钢低温韧性的影响。结果表明,"零保温"淬火可使35CrMo钢获得非常细小的板条马氏体,能有效改善其低温韧性;890℃"零保温"淬火可使材料获得组织均匀细小的索氏体,材料低温韧性明显提高。

残留奥氏体含量对20SiMn2MoV钢强韧性的影响

采用新型Q-P-T（淬火-碳分配-回火）工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理，通过改变淬火介质温度（QT）和碳分配＋回火时间（PT＋TT），改变其组织，旨在提高钢的强韧性。利用扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）和力学性能测试等手段，研究了新型Q-P-T工艺对20SiMn2MoV钢、微观组织及其对力学性能的影响。结果表明，20SiMn2MoV钢经Q-P-T工艺处理获得了板条马氏体＋含量较多的残留奥氏体，残留奥氏体含量为8％～11％；试样拉断后，测量试样中残留奥氏体的体积分数变化，显示了残留奥氏体量明显减少。通过对比应力-应变曲线发现，在缩颈前试样曲线斜率发生了明显变化．因此，20SiMn2MoV钢在拉伸过程中表现出明显的相变诱发塑性（TRIP）效应；淬火介质温度为110℃，碳分配90s时。钢的抗拉强度为1331MPa，伸长率达23．0％，强塑积为30613MPa％，具有优良的强韧性匹配．强韧性得到提高。

醋酸浓度和温度对超级13Cr不锈钢电化学腐蚀行为的影响

采用电化学方法,研究了醋酸的加入量及温度对于超级13Cr油管钢在3.5%NaCl(质量分数,下同)溶液中钝化及点蚀行为的影响。结果表明:醋酸的加入引起超级13Cr油管钢开路电位下降,但未显著降低其点蚀电位。不含醋酸时,试样的钝化膜呈n型半导体特性;加入1%和10%的醋酸后,钝化膜呈现n+p型的双极性特征。醋酸会使钝化膜减薄,膜内点缺陷密度增大,从而降低钝化膜的保护作用。溶液中不含醋酸时,升高温度会导致钝化区间变窄,但在含1%醋酸的溶液中,试样的钝化区间宽度随温度升高几乎不变。

激光熔凝对铝锂合金铜偏析行为与腐蚀性能的影响研究

铝锂合金激光焊接的熔凝过程存在晶界Cu偏析现象,对焊接接头组织形貌及腐蚀性能可能产生关键影响。本文采用激光熔凝技术在2098铝锂合金板材上获得熔凝组织。研究发现,2098铝锂合金激光熔凝组织上表面可以对称分为熔池中心的柱状晶区、熔池边缘的等轴晶区、介于熔池中心和熔池边缘之间的柱状晶区三个区域。由熔池心部到熔池边缘,晶界Cu偏析程度逐渐升高。激光扫速5mm/s时,熔池边缘的晶界Cu含量可达21 wt.%(质量分数),熔池心部的晶界Cu含量约为9 wt.%。熔凝组织的抗腐蚀能力随Cu偏析程度的增大而降低。

我国人工智能与教育深度融合路径探析

人工智能第三次浪潮深刻改变着公众生活和学习方式,并推动多个产业发生革命性变化。为促进人工智能与教育的深度融合,促进教育更加科学、均衡地发展,梳理目前教育领域内人工智能成果及具体应用,结合应用现状分析人工智能与教育融合中存在的诸多问题。在综合人工智能与教育融合趋势特征的基础上,从教学过程与评价、教学管理、制度保障与伦理道德教育、教师转变等方面提出推动人工智能与教育深度融合路径与相关策略,促进我国教育高质量发展。

HCO_(3)^(-)对超级13Cr马氏体不锈钢钝化行为及点蚀行为的影响

目的研究在0.1 mol/L NaCl硼酸缓冲溶液中,研究HCO_3~–对超级13Cr马氏体不锈钢的钝化及点蚀行为的影响。方法采用动电位极化、恒电位极化、Mott-Schottky曲线、电化学阻抗谱等电化学测试手段,并结合3D超景深显微镜进行点蚀形貌观察,研究超级13Cr马氏体不锈钢的电化学腐蚀行为。结果随着HCO_3~–浓度的增加,超级13Cr的钝化区间变宽,点蚀电位向正向移动,稳态点蚀发生的敏感性降低。HCO_3~–减少了超级13Cr亚稳态点蚀数量,降低了亚稳态点蚀电流密度峰值的平均值。随着HCO_3~–浓度的增大,超级13Cr钝化膜电阻Rf升高,电荷转移电阻Rct升高,钝化膜电容Cf逐渐减小。HCO_3~–使得超级13Cr钝化膜半导体特性由n型转变为n+p型双极性,且随着溶液中HCO_3~–浓度的增大,钝化膜中的施主密度ND和受主密度NA减小。结论 HCO_3~–的加入使得超级13Cr不锈钢钝化膜厚度增大,钝化膜内点缺陷密度降低,对基体的保护作用增强,抑制了超级13Cr的亚稳态和稳态点蚀发生。

自然散热条件下的机柜机箱的计算机辅助热设计计算

自然散热是电子设备中普遍采用的冷却方式之一.本文根据通常实用情况.对自然散热条件下通用机柜机箱的热设计编制了计算机辅助设计程序.利用这一程序可以迅速得到满足散热要求的机柜尺寸、对流换热量、辐射换热量,通风孔面积和抽风机风量.

亏损弥补应注意的十大问题

企业所得税是以年度实现的应纳税所得额为计税依据的,如果当期有所得就缴纳,没有所得相应地就不用缴纳,但为支持企业的平稳发展,相关政策规定企业以前年度发生的亏损,准予用以后年度的应纳税所得弥补,一年弥补不足的,可以逐年连续弥补,弥补期最长不得超过5年,但5年内不论是盈利或亏损,都作为实际弥补年限计算,其亏损的弥补期限是5年.但企业所得税上允许弥补的亏损额并非是企业财务报表中所反映的亏损额.《中华人民共和国企业所得税法》（主席令第63号,以下简称《企业所得税法》）中所称亏损,是指企业将每一纳税年度的收入总额减除不征税收入、免税收入和各项扣除后小于零的数额.另外,

手续费及佣金支出的税前扣除应注意的事项

企业在经营过程中对外支付是经常发生的事情,但新企业所得税法及其实施条例并没有对此作具体的规定.2009年3月19日财政部、国家税务总局颁发了《财政部、国家税务总局关于企业手续费及佣金支出税前扣除政策的通知》（财税〔2009〕29号）,对企业发生的手续费及佣金支出政策进行了明确,那么手续费及佣金支出有什么区别？纳税人在理解政策时应注意哪些事项？以下就企业手续费及佣金支出政策在执行中若干问题作一探讨.

Q-P-T工艺对20SiMn2MoV钢组织与性能的影响

采用Q-P-T工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理，利用扫描电镜、透射电镜研究其微观组织，使用XRD分析残留奥氏体的含量，并通过拉伸试验、冲击试验研究了Q-P-T工艺对钢力学性能的影响。结果表明，20SiMn2MoV钢经Q-P-T处理获得了板条马氏体＋残留奥氏体＋弥散析出碳化物的组织，残留奥氏体含量为4％～7％。淬火介质温度越高，残留奥氏体含量越高，钢的塑性、冲击韧性越好。碳分配时间应适中，过短则奥氏体稳定化不够，过长则发生碳化物析出及残留奥氏体分解。当淬火介质温度为90℃，碳分配60s时，钢的抗拉强度为1344MPa，伸长率达18．8％，强塑积为25267MPa·％，具有优良的强塑性匹配。

喹啉季铵盐酸化缓蚀剂对超级13Cr不锈钢电化学行为的影响

研究了喹啉季铵盐对超级13Cr不锈钢在1 mol/L盐酸溶液中电化学行为的影响,并分析了温度、卤族阴离子类型和浓度对于喹啉季铵盐缓蚀效率的影响及机理。研究表明,喹啉季铵盐属于抑制阳极反应为主的混合型缓蚀剂,温度的升高会促进喹啉季铵盐的脱附过程,使其保护作用降低。卤族阴离子协同作用效果的顺序为:I->Br->Cl-。随着I-浓度的升高,其协同作用效果提高。加入0.005 mol/L以上浓度的KI,喹啉季铵盐的缓蚀率可达99%以上。

基于相图计算—相场方法的Cu-Pb-Sn合金中第二相形核与生长

利用扫描电镜(SEM)表征了铸态合金Cu-24Pb-2Sn(mass%)的微观组织及Pb元素分布,结合相图计算-相场协同方法探究了合金凝固过程中第二相液滴形核与生长过程。结果表明:与1373 K浇铸试样相比,1473 K浇铸试样中富Pb第二相平均尺寸更大,最大直径超过100μm。由计算分析可知,在合金凝固过程中,Pb元素在Cu基体中的固溶度不断降低,被排出的Pb元素进入第二相液滴,从而形成富Pb第二相,伴随第二相之间碰撞和凝并,共同导致了富Pb相快速长大并粗化。

Al-4%Cu合金组织的纳米复合化调控与性能

以Al-4 mass%Cu合金为研究对象,在熔炼过程中分别加入B_(4)C和TiO_(2)纳米粒子,以期实现组织细化、力学性能和耐腐蚀性能的调控。结果表明,B_(4)C和TiO_(2)纳米粒子的添加均具有细化晶粒作用,合金的晶粒尺寸由毫米级减小至300~500μm,B_(4)C粒子对晶粒的细化作用更强。B_(4)C和TiO_(2)纳米粒子的加入可分别使合金的硬度提高20.4%和27.1%。添加B_(4)C纳米粒子的合金的耐腐蚀性能稍有提升,加入TiO_(2)纳米粒子会降低耐腐蚀性能。点蚀主要发生于晶界和枝晶界,θ(Al_(2)Cu)相是诱发点蚀的主要原因。

激光表面熔凝对超级13Cr不锈钢组织与性能的影响研究

研究了激光表面改性对超级13Cr不锈钢油管组织和耐蚀性能的影响。结果表明,采用200 W激光功率、5 mm/s扫描速率可在超级13Cr不锈钢表面获得厚度为200μm的熔凝层,熔凝层与不锈钢基体之间存在厚600μm的过渡层。激光熔凝层与过渡层均为马氏体组织,不锈钢基体为马氏体+奥氏体组织。熔凝层的硬度为410 HV,比基体硬度提高约25%;过渡层硬度为360~400 HV。与熔凝层和基体相比,过渡层的钝化区最宽、维钝电流密度最小且具有更高的点蚀电位和Kelvin电位。熔凝层的焊道界面处对局部腐蚀较为敏感。激光表面熔凝方法能显著提高超级13Cr不锈钢的表面硬度,超级13Cr耐腐蚀性能顺序为过渡层>基体>熔凝层,激光表面改性可在超级13Cr油管表面获得具有高耐蚀性的过渡层。

固溶温度对铝锂合金激光焊缝组织与性能的影响

针对2A97铝锂合金激光焊缝强度低和易腐蚀的问题,采用固溶处理来改善其焊缝组织和化学成分的均匀性,详细研究了固溶温度对焊缝组织和性能的影响规律与作用机理。结果表明:固溶处理可使激光焊缝边缘的细小等轴晶区消失,晶界Cu、Zn的偏析程度显著降低,焊缝的组织以及成分均匀化,使焊缝软化问题得到解决。熔凝态焊缝等轴晶区腐蚀最为严重,固溶处理诱使晶界偏析带发生溶解并产生析出相,使得焊缝由晶间腐蚀转变为点蚀,腐蚀性能有所改善。固溶处理后焊缝析出大量θ′强化相,母材在500℃固溶后析出δ′/β′纳米强化相,因而焊缝和母材的强度显著提升。