含Al_(2)O_(3)化渣剂对转炉脱磷的影响研究

Al_(2)O_(3)是一种性能良好的助熔剂。在鄂钢转炉的工业试验表明,加入Al_(2)O_(3)后炉渣熔点和黏度随着w(Al_(2)O_(3))的增加逐渐降低。随着渣中w(Al_(2)O_(3))的增加,脱磷率和渣钢间磷分配比呈现先升高后降低的趋势,在3%时达到最大值。使用含Al_(2)O_(3)化渣剂试验后,40炉工业试验炉次转炉石灰消耗平均为30.64 kg/t,与原工艺相比降低了5.14 kg/t,总造渣材料消耗平均降低5.52 kg/t。2023年新工艺较2021年原工艺平均总造渣材料消耗量降低了4.76 kg/t。

经济性Q355钢转炉冶炼实践

通过优化Q355钢造渣物料加入制度,由原来的“三批次加料”模式改为“八批次加料”模式,并在第一批次和第三批次各加入100 kg钢渣改质剂,同时,吹氧制度由传统的“恒流量、高-低-低枪位”控制优化为“变压强、高-低-高-低枪位”控制,开发了适合于Q355钢实际生产的经济性转炉冶炼工艺。实践结果表明,与原冶炼工艺相比,改进工艺总供氧时间缩短1 min,冶炼终点磷命中率达到100%,终点脱磷率平均值提高4.24%,lg Lp平均值提高0.35。与原工艺的造渣物料消耗相比,改进工艺吨钢石灰消耗平均值为34.01 kg,减少8.73 kg;吨钢总造渣料消耗平均值为43.95 kg,减少9.13 kg。此外,改进工艺吨钢冶炼钢铁料消耗平均值为1078.02 kg,较原工艺减少0.60 kg。实现了Q355钢转炉经济性冶炼,减少了造渣物料和钢铁料的消耗,有效降低了Q355钢冶炼生产成本。

冷镦钢10B21热轧盘条开裂原因分析与改进措施

冷镦钢10B21具有高强度、耐腐蚀、节能环保等优势,因此被广泛应用于制造钢制零件。冷加工处理冷镦钢10B21热轧盘条,部分盘条会发生开裂现象。为减少冷镦钢10B21热轧盘条开裂,文章通过分析其裂纹宏观特征、显微特征,明确了盘条开裂的原因为方坯裂纹、铁素体晶粒异常等,并提出连铸工艺改良、轧制工艺改良、细化热轧盘条铁素体晶粒等改进措施,有效降低了冷镦钢10B21热轧盘条加工开裂的发生率。

高碳铬轴承钢GCr15冶炼工艺探索及质量控制

本文通过国内外相关文献对高碳铬轴承钢冶炼工艺探索及质量控制方面的研究,借鉴相关成功经验,并根据现阶段工艺设备条件,对鄂钢电炉炼钢厂开发高碳铬轴承钢GCr15在冶炼工艺方面提出注意事项及改进措施,以保证所生产GCr15质量,从而满足用户使用要求。

60Si2Mn弹簧圆钢机械性能不合原因及改进措施

鄂钢电炉炼钢厂在生产60Si2Mn弹簧圆钢时,发生较为严重的机械性能不合,主要表现为延伸率及断面收缩率低,试样呈脆性断口,断口及低倍试样中发现有白点缺陷。经分析,造成60Si2Mn弹簧圆钢机械性能不合的主要原因为钢中氢含量高,在工艺中提出改进措施,以改进其机械性能,提高产品质量。

鄂钢130 t转炉低铁耗低成本工艺实践

在钢铁限产以及原料矿石成本增加的形势下,低铁耗炼钢工艺应运而生。针对宝武集团鄂城钢铁有限公司炼钢厂实际生产情况,通过提高废钢比以降低铁耗,并与常规铁耗生产模式进行对比,探索分析了高废钢比、低铁耗炼钢生产的模式下对渣料消耗、终渣成分以及钢水终点磷含量的影响。结果表明,采用铁水罐加废钢、覆盖保温剂减少热量损失及外加增热剂等方法弥补冶炼过程中热量损失。与常规工艺相比,低铁耗工艺条件下废钢装入量增加了5.62 t、铁水装入量降低了3.95 t、石灰消耗量降低了2.44 kg/t,终渣全铁含量降低了1.76%,出钢温度降低约12℃,脱磷效果较好。

汽车发动机连杆用钢C70S6BY的研制

汽车发动机连杆用钢C70S6BY的工艺流程为130 t转炉-LF-RH-CCM-加热-轧制。LF精炼通过低碱度1.5~2.0的CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-MgO渣系,RH采用氮气驱动,退泵后循环5~10 min,可以精准控制钢中S、N含量(0.064%~0.068%S和136×10^(-6)~142×10^(-6)N)。轧制后入坑缓冷,钢材组织由珠光体和少量铁素体组成,钢中非金属夹杂物主要是硫化锰和复合夹杂物。1050℃30 min空冷钢的抗拉强度达到995~1018 MPa,屈服强度586~611 MPa,伸长率11.5%~13.0%,断面收缩率22%~24%,HB布氏硬度值285~301。各项指标均满足涨断连杆的要求。

细化NV颗粒尺寸对提高SAE6140钢强韧性的研究

采用转炉冶炼SAE6140合结钢,根据钢中V含量添加微量的N元素,使N含量达到设计目标,可有效提高钢材强韧性、降低生产成本、还减少后续热处理工序。结果表明:钢中[V]设计为0.10%~0.15%,添加氮[N]含量在0.0070%~0.0100%,再利用控轧控冷工艺控制VN颗粒尺寸:20~100 nm占80%,可将屈服强度Rel提高80~170 MPa、延伸率A提高3%~5%、冲击功AKu2提高10~20 J。

H08SHA焊丝钢低Si含量控制的工艺优化

采用电炉生产高洁净度焊丝钢,其主要工艺难点是在精炼过程中确保脱氧效果良好的条件下控制钢中Si含量。通过选择合适的脱氧剂种类及控制其使用量,严格控制精炼渣中SiO2含量,优化脱氧工艺,降低钢中Al含量,以及改善工艺操作,减少精炼时间等措施,有效防止了精炼过程中钢水Si含量的增加,满足了高洁净度焊丝钢质量要求。

高碳铬轴承钢GCr15冶炼工艺探索及质量控制

本文针对国内外相关文献对高碳铬轴承钢冶炼工艺探索及质量控制方面的研究,借鉴相关成功经验,并根据现阶段工艺设备条件,对鄂钢电炉炼钢厂开发高碳铬轴承钢GCr15在冶炼工艺方面提出注意事项及改进措施,以保证所生产GCr15质量,从而满足用户使用要求。

山推车连杆用钢35MnBME生产试制

鄂钢电炉炼钢厂采用EAF+LF+CCM短流程工艺,生产试制出山推车连杆用钢35MnBME,从化学成份、机械性能、高低倍、冷顶锻检验情况看,产品质量基本符合协议要求,用户使用后反映质量较好。

电炉冶炼电工硅钢D2工艺探索

电炉炼钢厂应用"70t Consteel电炉+LF+CCM"三位一体短流程工艺,成功开发出电动玩具用硅钢片D2。此钢的试制成功,为电工硅钢在电炉上生产提供了实际经验,且进一步拓展了我厂电炉钢产品结构,为适应市场需要创造了有利条件。

冷镦钢ML15Al生产试制

电炉炼钢厂应用“70t Consteel电炉＋LF＋CCM”三位一体短流程工艺，成功开发出低硅冷镦钢ML15Al。此钢技术含量比较高，开发成功为今后生产同类型钢种积累了宝贵经验，同时扩大了我厂品种范围，为今后进一步适应市场需要奠定了基础。

60Si2Mn弹簧圆钢机械性能不合格原因分析及工艺改进措施

电炉炼钢厂在生产60Si2Mn弹簧圆钢时，发生较为严重的机械性能不合格，主要表现为延伸率及断面收缩率低，试样呈脆性断口，断口及低倍试样中发现有白点缺陷。经分析，造成60Si2Mn弹簧圆钢机械性能不合格的主要原因为钢中氢含量高，在工艺中提出改进措施，以改善其机械性能，提高产品质量。

高洁净度焊丝钢低硅控制的工艺改进

采用电炉生产高洁净度焊丝钢(C≤0.10%、Mn:0.35%~0.45%、Si≤0.04%、P≤0.006%、S≤0.003%),主要工艺难点是精炼过程在保证脱氧良好的情况下控制钢中硅含量。通过采取优化脱氧工艺、控制渣量及渣中Al2O3含量等措施,有效防止了精炼过程中钢水硅含量的增加,满足了高洁净度焊丝钢的质量要求。