锰电解返回液结晶沉淀问题研究

采用化学分析的方法确定锰电解返回液输送管道中结晶沉淀物的主要成分是六水铵镁矾复盐((NH_4)_2Mg(SO_4)_2·6H_2O)。实验得到温度对锰电解返回液结晶析出的影响关系曲线为C_T=0.017T+1.28。为避免冬季生产发生结晶沉淀堵塞管道的问题,硫酸镁与硫酸铵浓度之和不应超过1.45 mol/L。根据(NH_4)_2SO_4与MgSO_4可形成不同Mg^(2+)/2NH_4^+比的两种复盐的原理,探索了高温浓缩结晶分离Mg^(2+)离子的方法,110℃结晶析出物中镁铵比为1.02,高于结晶前溶液中的镁铵比0.92。

pH调整剂对含砷酸性废水中氧化Fe(Ⅱ)共沉淀固砷行为的影响

双氧水催化氧化Fe(Ⅱ)共沉淀砷的过程中,采用不同的pH调整剂调节溶液的pH,研究了不同的pH调整剂对废水中砷沉淀效果及沉淀渣性质的影响。结果表明:采用Na2CO3和CaO作为pH调整剂时有利于废水中砷的脱除,生成的共沉淀渣中砷主要是以无定形的非晶态块状颗粒形式存在的;使用Na2CO3作为pH调整剂时最有利于沉淀渣颗粒的长大,所得沉淀渣粒径最大,但是砷渣的稳定性最差,更容易从渣中释放出砷;采用CaO获得的沉淀渣中由于CaSO4棒状颗粒的存在,渣的粒径相对较小,但砷的存在形式最为稳定,固砷效果最好。

不同胶凝材料对氰化废渣的固化性能研究

采用胶凝材料固化技术,以不同类型胶凝材料为固化剂,对氰化废渣进行固化处理。结果表明:与硅酸盐水泥(PC)、铝酸盐水泥(AC)和硫铝酸盐水泥(SAC)相比,改性硫氧镁水泥(MOC)固化剂所得固化体的强度性能最优;固化体中CN-的浸出率大小顺序为R_(AC)>R_(SAC)>R_(PC)>R_(MOC),固化体中CN^-的累积浸出分数AC>SAC>PC>MOC;在MOC固化体系中,部分氰化废渣还参与了胶结反应,一方面促进了强度的增长,另一方面阻碍了CN^-的浸出。

氰化渣典型矿物对氰的吸附

氰化提金过程中产生大量的氰化渣,被视为是危险固体废物。氰化渣主要由黄铁矿、石英和硅酸盐等矿物组成。本实验采取静态吸附法,模拟了氰化渣中几种典型矿物及其复合矿物对氰的吸附。研究表明:矿物对氰的吸附呈线性特征,但吸附能力各不相同,各矿物对氰的吸附量大小顺序是q 黄铁矿>q 模拟氰化渣>q 硅酸盐矿>q 石英;石英对氰几乎不产生吸附,黄铁矿、硅酸盐矿物混合物和模拟氰化渣对氰的饱和吸附量分别约为13.89、1.09和6.89mg/g。开发了一种数学模型用来评估石英、硅酸盐矿物混合物和黄铁矿含量对氰化渣吸附氰总量的影响。红外分析表明,CN-吸附在矿物表面,改变了氧化产物,生成了新的物质,促进了矿物对CN-的吸附。

硫代硫酸盐法浸出某微细浸染型金矿中的金

国外某微细浸染型金矿中金的品位为2.58 g/t,采用X射线荧光光谱分析(XRF)、X射线衍射分析(XRD)、冷场发射扫描电子显微镜—能谱仪(SEM-EDS)以及火焰原子吸收分光光度计(AAS)对原矿矿相组成以及性质进行了分析。在此基础上,采用硫代硫酸钠—铜氨络合体系直接搅拌浸出工艺进行浸金试验。考察了硫代硫酸钠、硫酸铜和氨水浓度、液固比、pH值以及搅拌速度对浸金效果的影响。研究了两种稳定剂Na_(2)SO_(3)和(NH_(4))2SO_(4)对减少硫代硫酸盐消耗量的影响。结果表明,在常温常压、磨矿细度-0.05 mm粒级占90%、Na_(2)S_(2)O_(3)·5H_(2)O浓度0.15 mol/L、CuSO_(4)浓度0.035 mol/L、氨浓度0.3 mol/L、(NH_(4))_(2)SO_(4)浓度0.1 mol/L、Na_(2)SO_(3)浓度0.005 mol/L、液固比4∶1、pH值10.5、搅拌速度为300 r/min、浸出3 h的条件下,金的浸出率可达到73.26%;Na2S2O3用量对金的浸出率有着决定性影响,硫代硫酸盐浓度越高,金的浸出效果越好;适宜浓度的铜和氨对金的浸出具有催化效果,过量则会使金的浸出效果变差;(NH_(4))_(2)SO_(4)和Na_(2)SO_(3)可以作为Na_(2)S_(2)O_(3)的稳定剂,降低硫代硫酸盐的消耗量,(NH_(4))_(2)SO_(4)可与氨水形成缓冲体系,稳定浸出液pH值,降低Na2S2O3的分解,适量的Na_(2)SO_(3)有利于重新转化生成Na_(2)S_(2)O_(3),过量的Na_(2)SO_(3)则会恶化金的浸出。

吸附法去除水中氰化物的研究进展

含氰废水中的氰化物是一种剧毒物质,其泄漏会造成水体和土壤污染,损害人体健康。吸附法因具有简单、高效和经济等优点而被广泛应用于含氰废水的处理。综述了水处理领域应用较为广泛的氰化物吸附材料,主要包括炭质吸附材料、矿物材料、树脂材料和新型微纳米材料等,并比较了不同吸附材料处理含氰废水的优缺点。同时,对不同吸附剂吸附氰化物的性能和机理进行了讨论。结果表明:吸附剂对氰化物的吸附过程大多符合拟二级动力学,氰化物吸附速率主要受化学吸附机理的控制。未来的主要研究方向是进一步开发选择性高、吸附容量大、解吸系数小、可循环使用、易于回收且无二次污染的新型吸附材料。研究结果可为氰化物吸附材料的开发与应用提供参考。

高镍三元正极材料前驱体项目设计初探

概述了高镍三元正极材料前驱体的制备方法和工艺流程,进行了高镍三元前驱体生产工艺的物料平衡和物流分析计算,探讨了高镍三元正极材料前驱体车间组成、工艺平面布置、厂房土建、工艺配套、设备选型以及智能制造设计和绿色制造设计,为高镍三元正极材料前驱体的项目设计提供了较为切实可行的参考方案。

利用多晶硅切割废料制备SiC粉体

针对目前多晶硅切割废料大量堆积造成环境污染的问题,提出了以多晶硅切割废料为原料,经过盐酸浸出除Fe后,配加活性炭高温反应制备SiC的工艺。首先,对废料成分与碳的反应进行了热力学计算;然后,使用差热分析、X射线衍射和扫描电子显微镜等分析手段,研究了反应温度、反应时间以及废料中的Fe对产物物相组成和形貌的影响。结果表明,切割废料经过酸浸后的主要成分为SiC和Si。碳不能与Fe-Si系合金(FeSi、Fe_5Si_3等)中的Si反应生成SiC,所以为了制备纯度较高的SiC,多晶硅废料反应前必须预先除Fe。当反应温度高于1 400℃时,酸浸后的切割废料与活性炭的反应能够迅速地发生,且反应生成的SiC遗传碳颗粒的形貌。

锰系铁合金炉外精炼综述

综述了当前国内锰系铁合金存在的主要质量问题,提出了杂质的去除方法。若锰系铁合金中的杂质在炼钢过程中不能有效去除,或者超过钢种的要求范围,且在炼钢末期时加入的,这时锰系铁合金才需要精炼。未来的锰系铁合金分为普通产品和纯净产品,纯净锰系铁合金通过锰硅铁合金和中、低碳锰铁炉外精炼获得。

苍山铁矿选矿工艺试验研究

针对苍山含铁较低的贫磁铁矿,开展了预先抛废技术,使矿石磁性铁品位富集,再利用阶段磨矿、粗磨抛尾及粗磨提精工艺,回收苍山贫磁铁矿中的铁,从而形成了难处理铁矿中铁的回收工艺,以达到提质降耗、实现贫磁铁矿中铁综合回收的目的。采用两个方案进行了选矿试验,分别为:干式磁选-粗粒湿式磁选-阶段磨矿-弱磁选、干式磁选-粗粒湿式磁选-磨矿-弱磁选-细筛-筛上再磨再选。原矿经干式磁选与粗粒湿式磁选后可以获得产率为77.62%、铁品位36.20%的球磨给矿。该作业可以抛出产率22.38%、含铁13.40%的合格废石,全铁损失率9.65%,磁性铁损失仅1.88%,抛废效果明显。两个试验方案均可获得产率约为35%、铁品位约为65.6%、铁回收率约为74%的铁精矿。

响应曲面法优化Na2S-NaOH体系浸出硫酸烧渣中的砷

硫酸烧渣作为重要的二次资源,除砷有利于提高烧渣的价值.针对某含砷硫酸烧渣预处理脱砷的问题,采用Na2S-Na OH体系浸出烧渣中的砷.首先采用单因素试验确定Na2S和Na OH的药剂用量范围,进而采用响应曲面法优化浸出工艺参数.结果显示,响应曲面法优化Na2S-Na OH体系中浸出砷的模型显著,Na2S、Na OH和温度均对砷的浸出有着重要影响,且温度越高越有利于砷的浸出,Na2S和Na OH之间存在明显的交互作用,在80℃、Na OH浓度为0.34 mol·L（-1）、Na2S浓度为0.12mol·L（-1）时,浸出后烧渣中的砷质量分数可以降低到0.08%.

针对含砷硫酸烧渣酸浸液的铁盐沉淀固砷

为考察含砷硫酸烧渣中酸浸脱砷效果和铁盐沉淀固砷行为,采用常温常压酸浸法脱除硫酸烧渣中的砷,并对进入浸出液中的砷以铁盐沉淀的形式脱除,进而对沉淀渣的浸出毒性进行研究。同时,研究了磨矿细度、酸浓度、固液比、浸出时间对硫酸烧渣中砷脱除效率的影响。结果表明,通过控制浸出参数可以将硫酸烧渣中砷的质量分数降低到0.2%以下,通过调节浸出液的pH和Fe/As摩尔比将其中的砷以沉淀的形式脱除。当Fe/As> 2、pH=4～6时,溶液中砷浓度降到了0.5 mg·L^(-1)以下。沉淀砷渣主要是以非晶态的形式存在,提高铁砷比有利于提高砷渣稳定性,从而降低浸出毒性。在Fe/As=3、pH=6.04～6.22的条件下,得到的沉淀渣的浸出毒性为0.711 mg·L^(-1)。因此,通过酸浸脱除硫酸烧渣中的砷,进而采用铁盐沉淀的方法能够实现硫酸烧渣中砷的安全处置。

高硅Fe-Si-Ni熔体还原脱磷反应动力学

基于电硅热法生产300系列不锈钢镍、铬铁合金基料工艺开发,着重研究高硅Fe-Si-Ni熔体的还原脱磷问题。试验证明,Fe-Si-Ni熔体的脱磷率主要取决于熔体中的硅含量,固态脱磷渣的物相结构检测表明,磷元素在渣中的存在形式不仅有Ca_(3)P_(2)简单组分,还存在Ca_(4)SiP_(4)和Ca_(10+x)Si_(12-2x)P_(16)等复杂组分。提出了Fe-Si-Ni熔体还原脱磷过程发生"回磷"现象的反应机理,根据试验数据给出了10 kg感应炉的脱磷宏观反应动力学公式通式为dw([P])/dt=-Aw([P])+Bt(A、B为经验常数)。对于沉淀脱磷(SiCa合金作为脱磷剂,CaO-CaF_(2)为吸附渣),其宏观反应动力学公式为[%P]=0.101e^(-0.101t)+1.06×10^(-4)t^(2)-0.0301([%P]表示合金中磷的质量分数w([P])乘以100,t表示脱磷时间)。对于界面脱磷(CaO_((饱和))-CaF_(2)为脱磷渣),其宏观反应动力学公式为[%P]=0.113e^(-0.113t)+7.76×10^(-5)t^(2)+0.001 43。

复杂金精矿焙烧预氧化-氰化提金工艺研究

某富含砷复杂金精矿主要金属矿物为黄铁矿和毒砂,占金属矿物含量的98.19%。金主要以微粒金和超显微金形态存在,常规氰化时浸出率只有40%。通过固定床两段焙烧、固定床常规一段焙烧、间断式沸腾焙烧和连续式沸腾焙烧试验等一系列焙烧预氧化-氰化提金工艺试验,发现固定床两段焙烧是处理该精矿的最佳工艺选择。在一段焙烧温度500℃、焙烧时间1 h、充气氧含量3%和二段焙烧温度650℃、焙烧时间1 h、充气氧含量21%条件下,金浸出率可达91.40%。

临沂某铁矿生产超级铁精粉的试验研究

通过对临沂某铁矿普通铁精矿工艺矿物学研究,确定该铁矿石的含铁矿物主要为磁铁矿,是矿石中主要回收矿物,主要脉石矿物为石英。针对该普通铁精矿在磨矿-弱磁-精选、预先抛尾—精矿再磨—磁选—精选、预先抛尾—阶段磨矿阶段选别、预先抛尾—阶段磨矿阶段选别—反浮选流程的探索试验研究基础上,对预先抛尾—一段磨矿—弱磁—精选—二段磨矿—精选—反浮选的选别工艺进行了系统的试验研究。确定了在一段磨矿细度为-0.043 mm/98.68%、二段磨矿细度为-0.030 mm/92.05%、捕收剂YS-3用量为200 g/t的条件下,可获得品位71.88%、酸不溶物0.19%、二氧化硅0.30%的超级铁精粉。

内蒙古某低品位铅锌矿生物浸出研究

内蒙古某低品位铅锌矿成份复杂,矿石中的金属矿物占矿物相对含量的7.23%,矿物之间的嵌布关系较为复杂,难以解离。对该矿进行生物浸出,研究结果表明：当矿浆浓度10%,粒度〈40μm占80%,20×10~7 cell·m L^（-1）菌液接种方式,初始p H值1.8,初始电位650 m V,浸出温度45℃,充气量为0.8 m^3·h^（-1）时,锌浸出率接近100%。生物浸出的浸出率是直接酸浸的7倍,矿石粒度3.9~10 mm和间歇喷淋有利于生物柱浸。