1Cr18Mn14N双相不锈钢在腐蚀介质中的抗空蚀性能

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 1Cr18Mn14N双相不锈钢在 3%NaCl和 0 5mol/LHCl溶液中的空蚀行为 .结果表明 :在 3%NaCl溶液中 ,低硬度的 1Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能优于高硬度的水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo .1Cr18Mn14N双相不锈钢的空蚀破坏首先在铁素体相发生 ,铁素体相的失效方式为脆性失效 ,而奥氏体相是延性失效 .奥氏体相区由滑移和孪生引起的塑性变形耗散了空泡溃灭产生的冲击能量 ,从而提高1Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能 .在 0 5mol/LHCl溶液中 ,1Cr18Mn14N的抗空蚀性能不如 0Cr13Ni5Mo ,结果与 3%NaCl溶液中的正好相反 ,这是由于阳极溶解和氢共同作用的结果 .

CrMnN双相不锈钢的空泡腐蚀行为研究

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了CrMnN双相不锈钢在 3%NaCl溶液中的空蚀行为 ,采用电化学技术测量了静态和空蚀条件下的自腐蚀电位变化和动电位扫描极化曲线 .利用扫描电镜 (SEM )跟踪观测了试样表面的空蚀形貌 .结果表明 :CrMnN双相不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机的常规用材 0Cr13Ni5Mo .CrMnN双相不锈钢的空蚀破坏首先在铁素体相发生 ,铁素体相的失效方式为脆性失效 ,而奥氏体相是延性失效 .奥氏体相区由滑移和孪生引起的塑性变形消耗了空泡溃灭产生的冲击能量 ,从而提高CrMnN双相不锈钢的抗空蚀性能 .在NaCl溶液中 ,空蚀使CrMnN不锈钢的自腐蚀电位负移 30 0mV ,阳极电流密度增大近 3个数量级 ,但由NaCl引起的失重量对总失重量的贡献很小 .

空蚀对20SiMn在3%NaCl溶液中的电化学腐蚀行为的影响

利用带电化学测试系统的磁致伸缩空蚀试验机研究了 2 0SiMn低合金钢在 3 %NaCl水溶液中的电化学腐蚀行为 ,通过空蚀和静态条件下的自腐蚀电位变化以及交流阻抗谱和动电位极化曲线的比较 ,分析了空蚀加速2 0SiMn低合金钢电化学腐蚀的机理 .结果表明 ,空蚀使 2 0SiMn低合金钢的自腐蚀电位正移 2 0 0mV ,并显著降低电荷转移电阻和线性极化电阻 ,使电化学腐蚀速率增大约 54倍 ;随着空蚀的进行 ,电荷转移电阻和线性极化电阻减小 ,空蚀

环氧粉末涂层中介质传输的交流阻抗谱特征

在 6 0℃的NaCl溶液中 ,利用交流阻抗技术研究了不同固化度熔融结合环氧粉末涂层 (FBE)的交流阻抗特征 ,分析了涂层固化交联结构与介质传输行为的关系 .结果表明 :涂层的固化度越高 ,涂层的抗渗透性能越好 ,而高温下固化短时间的涂层与固化温度不够高的长时间固化涂层 ,即使两者的固化度相近 ,但其抗渗性能有一定的差异 。

20SiMn在蒸馏水和3%NaCl溶液中的空蚀行为

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 2 0SiMn低合金钢在蒸馏水和 3%NaCl溶液中的空蚀行为。利用扫描电镜(SEM)跟踪观察了试样表面的空蚀形貌 ,测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和腐蚀电位变化 ,分析了腐蚀因素的影响。结果表明 :空蚀使 2 0SiMn的自腐蚀电位正移近 2 0 0mV ,使电化学腐蚀速率增大 5 4倍 ;3%NaCl溶液中最大失重率约为蒸馏水中的 3倍。两种介质中的空蚀形貌相似 ,空蚀破坏首先在铁素体相以及相界和晶界发生 ,在空蚀初期 ,材料的失重主要来源于铁素体相区的小片剥落 ,随着空蚀的进行 ,由于裂纹的扩展和连接导致材料大块脱落。

浆体含砂量和砂粒径对环氧粉末涂层冲蚀规律的影响

利用旋转圆盘式冲刷腐蚀实验机 ,研究了环氧粉末涂层的冲蚀率与流速之间的变化规律以及含砂量、砂粒径对速度指数的影响 .结果表明 :在不同的含砂量和砂粒径条件下 ,冲蚀率与流速间均服从幂函数规律 ,即E =KVn.随含砂量增大 ,速度指数减小 ,最后趋于一稳定值 ;随粒径的增大 ,速度指数先减小而后增大 ,存在一极小值 .涂层的冲蚀是塑性变形和微切削共同作用 。

NaNO_2对20SiMn低合金钢在3%NaCl溶液中空蚀损伤的缓蚀作用

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 2 0SiMn低合金钢在 3%NaCl和 3%NaCl+NaNO2 溶液中的空蚀行为 .测量了静态和空蚀条件下的腐蚀电位变化、电化学阻抗谱和极化曲线 .结果表明 :NaNO2 通过抑制腐蚀与空蚀间的交互作用 ,对 2 0SiMn低合金钢在 3%NaCl溶液中的空蚀损伤有良好的抑制作用 ,浓度为 1%的NaNO2 的缓蚀效率达到80 2 % .添加NaNO2 对 2 0SiMn低合金钢在 3%NaCl溶液中的电化学行为有显著影响 .在 3%NaCl溶液中 ,自腐蚀电位、线性极化电阻都随空蚀进行而逐渐负移和减小 .与此相反 ,添加NaNO2 后 ,2 0SiMn的自腐蚀电位、线性极化电阻都随空蚀的进行而逐渐正移和增大 .3%NaCl+1%NaNO2 溶液中的电化学阻抗谱特征与空蚀表面形貌的变化有较好的对应关系 .

环氧粉末涂层的冲蚀性能及其与固化度之间的关系

利用旋转圆盘式冲刷腐蚀试验装置，研究了不同固化度的ＳＥＢＦ－２型熔融结合环氧粉末涂层在１％ＮａＣ１＋１％金刚砂砂浆中的冲蚀特性，并观察了涂层表面形貌．实验结果表明：对不同条件固化的试样，固化度越高，抗冲蚀性能越好．固化度相同而固化工艺不同时，涂层的冲蚀性能存在一定的差异，高温短时间固化涂层不如低温长时间固化涂层耐冲蚀，这与其交联结构密切相关．

食品接触用不锈钢的安全性探讨

综述了不锈钢的毒性研究，列举了不锈钢食品安全法律法规对材料的要求，澄清对不锈钢的几点误解，探讨了影响不锈钢金属离子溶出的影响因素，检测分析了市场流通的几种非标200系不锈钢的金属离子溶出情况。研究结果表明，不锈钢的合金含量、表面状态、使用历史以及食物的种类、温度等均对不锈钢食具容器的金属离子溶出有显著影响。市场流通的几种非标200系不锈钢，其Cr含量为13％～16％，根据GB、LFGB和D．M．21—03-1973检测均不存在Cr、Mn溶出超标的问题。

1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了 1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为 ,利用扫描电镜 (SEM )跟踪观察了试样表面的空蚀形貌 ,测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱 (EIS) ,分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响 .结果表明 :在 0 .1mol/LHCl溶液中 ,加工硬化能力高的 1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材 0Cr13Ni5Mo ;当盐酸浓度增大为 0 .5mol/L时 ,阳极溶解和氢的共同作用促进 1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展 ,裂纹扩展、连接引起材料大量脱落 ,使 1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化 ,反而不如 0Cr13Ni5Mo不锈钢 .

环氧粉末涂层的抗冲蚀性能

在金刚砂砂浆中。用旋转圆盘式冲刷腐蚀试验机研究了流速、含砂量、砂粒粒径等环境参数对ＳＥＢＦ－２型熔融结合环氧粉末涂层冲蚀特性的影响，并观察了涂层形貌实验结果表明：涂层的冲蚀率（Ｅ）与流速（Ｖ）、含砂量（Ｃ）、砂粒粒径（Ｄ）之间服从幂指数关系： Ｅ∝Ｖｎ１Ｃｎ２Ｄｎ３，ｎ１、ｎ２、ｎ３ 的相对大小表明，流速为主要影响因素，其次为砂粒粒径，而含砂量的影响相对较小；在本文的实验条件下，临界流速约为 ６ｍ／ｓ，涂层的第一临界粒径约为 ８０μｍ；第一临界粒径约为 ４１０μｍ．

316L不锈钢换热器的失效原因分析

利用化学法、金相法、SEM和EDX等方法,分析了苯酚中间再沸器316L不锈钢换热器管束和筒体失效材料的化学成分、显微组织、夹杂物水平、腐蚀产物的成分和裂纹形貌等。结果表明316L不锈钢的化学成分、显微组织和夹杂物都符合标准,换热器管束和筒体失效的主要原因是Cl-诱导的应力腐蚀开裂,此外,苯酚在裂纹处的结晶与溶解加速了应力腐蚀裂纹的扩展。针对上述应力腐蚀问题提出了相应的改进措施。

炔氧甲基季胺盐和咪唑啉对N80在饱和CO_2的3%NaCl溶液中的缓蚀性能研究

利用交流阻抗 (EIS)、线性极化、动电位极化和拉曼光谱等方法对炔氧甲基季胺盐和咪唑啉在常温常压CO2饱和的模拟油田产出水中的电化学行为和缓蚀性能进行了研究 .结果表明 :随两种缓蚀剂的加入 ,体系的阳极电流都明显减小 ,自腐蚀电位都明显正移 ,都存在阳极脱附现象和浓度极值现象 ;炔氧甲基季胺盐的极值浓度为 1 5 0mg/L ,而咪唑啉的极值浓度为 1 0 0mg/L .咪唑啉缓蚀剂的缓蚀效果更佳 .但在 7m/s时直至缓蚀剂浓度为 30

空蚀孕育期前后316L不锈钢的腐蚀行为

利用在蒸馏水中空蚀后转入氯化钠溶液中进行电化学测量的方法,排除空蚀对传质过程的影响,研究了316L不锈钢在空蚀孕育期前后的腐蚀行为,并探索用电化学方法准确确定孕育期长短的可能性。结果表明:随着空蚀时间的延长,腐蚀电流增大。在空蚀孕育期内,虽然没有材料脱落,但由于塑性变形导致表面积的变化、位错的增加和金属的不均匀化而对阻抗产生了影响;空蚀孕育期后,由于材料的脱落,促进了点蚀的发生,在测量阻抗的过程中,点蚀就进入了发展期,表现出两个时间常数。交流阻抗谱有望成为检测孕育期的可行技术。

双相不锈钢2205表面缺陷剖析

采用金相及扫描电镜观察了双相不锈钢2205的热轧表面缺陷,测量了实验室模拟气氛下双相不锈钢2205在不同温度和时间下的氧化增重并对氧化铁皮结构进行了观察。分析后认为双相不锈钢热轧时的表面裂纹是由于轧制时氧化铁皮破裂、基体组织被挤出形成的。

304奥氏体不锈钢高温氧化行为研究

针对304热轧卷高温氧化缺陷问题,通过SEM,EPMA,XRD,EDS和XPS分析了304热轧卷氧化皮的成分和结构,研究了304的氧化行为,探讨了大生产过程中卷取温度对304氧化行为的影响。研究表明304奥氏体不锈钢热轧卷的氧化皮结构比较致密,主要成分为铁铬尖晶石(Fe3-yCryO4)。304的抗氧化性较强,温度低于900℃时,氧化极为缓慢;温度高于900℃后,氧化稳步增加。适当降低卷取温度,有利于304氧化皮的去除。

B443NT铁素体不锈钢高温氧化行为研究

采用热重分析法研究了B443NT铁素体不锈钢在模拟加热炉气氛条件下氧化动力学，采用XRD和SEN研究了B443NT高温氧化后氧化皮结构。研究表明，B443NT在模拟甲烷燃烧气氛N2-18％H2O—x％O2-10％CO2（x=1、3、5）条件下，氧化温度介于1000～1100℃时，氧化增重与时间关系遵循抛物线氧化原则，氧含量对氧化增重几乎无影响；当氧化温度大于等于1100℃时，B443NT不锈钢氧化加剧并且形成瘤状氧化物。瘤状氧化物可分为内外两层，外层主要为富铁氧化物，内层主要为富铬氧化物。

9Cr-3W-3Co新型马氏体耐热钢的热加工性能研究

采用Gleeble 3800热模拟试验机,通过高温热拉伸试验,系统研究了9Cr-3W-3Co钢在变形温度为1060~1260℃和应变速率为0.3~10 s-1条件下的热变形行为,并采用OM、SEM和TEM等研究了不同温度下的组织和析出相。结果表明,试验钢在1200℃以上高温塑性差与合金本身熔点较低、晶粒粗大和晶界有P、S、Cu等元素的偏聚有关;在1100~1200℃之间,块状铁素体是影响高温塑性的主要因素。

多功能酸洗缓蚀抑雾剂的研制

利用协同效应，以乌洛托品，尿素，三氮唑类化合物，碘化钾和阴离子型表面活性剂为主要组分，设计了两种复合配方的缓蚀抑雾剂，其中ＣＱＨ－２对碳钢，不锈钢和黄铜在多种酰洗介质中表现出良好的综合性能。通过极化曲线分析，探讨了该缓蚀抑雾剂，在不同酸洗体系的缓蚀抑雾机理。

Fe^(3+)对钢铁酸洗的影响及CQH-2缓蚀机理研究

采用失重法测试了Fe^（3+）在酸洗中对钢铁的影响，以及多功能酸洗缓蚀抑雾剂CQH－2对Fe^（3+）腐蚀的抑制作用，采用恒电流法，线性极化技术测试了极化曲线，分析讨论了CQH－2的吸附等温式。