重油催化裂化沉降器结焦的研究进展

分析了重油催化裂化 (RFCC)沉降器结焦的影响因素和机理。反应油气中含有催化剂颗粒以及油气中重组分的冷凝是沉降器结焦的物理因素 ,而重芳烃、胶质、沥青质的高温缩合和油气中烯烃和二烯烃的环化聚合反应则是沉降器结焦的化学因素。通过对液相重组分高温缩合机理、相分离生焦机理和自由基反应机理等沉降器结焦机理的分析 ,认为沉降器中油气的气、液相分别遵循不同的结焦历程 。

重油催化裂化油浆热重反应性能研究

采用PCT-Ⅱ型TG-DTA热重分析仪,以相同的升温速率研究了重油催化裂化油浆及其重馏分(大于550℃)在氮气保护下的热重反应性能,得到了油浆与油浆重馏分的失重率曲线、失重速率曲线、转化率曲线以及最大失重速率点。通过动力学回归可以发现,在300-596℃区间内,油浆热重反应可以用一级反应动力学方程来描述。在290-490℃温度区间内,油浆重馏分热重反应也可以用一级反应动力学方程来描述;在490-600℃温度区间内,油浆重馏分热重反应用二级反应动力学方程来描述较为理想。此外,还对油浆重馏分热重反应结焦物进行了电镜分析。结果表明,稠环芳烃脱氢缩合反应生焦是油浆及其重馏分生焦的主要来源。

重油催化裂化沉降器结焦原因分析

分析了重油催化裂化沉降器结焦的原因,认为反应油气中含有催化剂颗粒以及油气中重组分的冷凝是沉降器结焦的物理原因,而重芳烃、胶质、沥青质的高温缩合则是沉降器结焦的化学因素。因此,防止沉降器结焦的关键是抑制油气重组分的冷凝和减少油气在沉降器内的停留时间。

重油催化裂化沉降器内油浆相态的计算

采用基团贡献法-正构烷烃分子法饱和蒸气压模型对重油催化裂化沉降器内的油浆相态进行了计算。计算结果表明,由于重油催化裂化沉降器的操作温度低于油浆露点温度,油浆在沉降器内以气液两相存在。油浆的露点温度和露点分压取决于油浆中大于550℃馏分含量。

催化裂化装置沉降器内结焦的微观结构及其生长过程的分析

对催化裂化装置(FCCU)沉降器内结焦的微观结构进行分析,结果表明,结焦形态主要有4种,丝状焦、滴状焦、块状焦和颗粒状焦。各种结焦形态的成因机理不同,微观结构及生长过程也不同。丝状焦是由铁、镍金属元素催化烃类气体,以及易生焦物发生脱氢缩合反应,以催化剂颗粒形成结焦中心并逐渐长大形成细丝状焦炭;滴状焦是由稠环芳烃脱氢缩合反应而生成,高沸点未汽化油滴黏附在催化剂颗粒或器壁表面形成“焦核”,即由重芳烃、胶质、沥青质脱氢缩合反应和二烯烃聚合环化反应而生成的;块状焦是高沸点未汽化油滴相互溶解后,再脱氢缩合反应或聚合环化反应而形成的结焦;颗粒状焦是油气在气相中脱氢缩合反应或聚合环化反应形成的微小结焦颗粒相互团聚形成的颗粒簇。催化裂化装置沉降器内的结焦一般是上述几种结焦过程的组合,是催化结焦和非催化结焦过程共同作用的结果。

生物质三组分热解反应及动力学的比较

采用热重分析法考察了生物质中三种主要成分纤维素、半纤维素和木质素的热解反应行为,以Coats-Red-fern积分法对实验数据进行动力学解析,建立了该三组分热解反应的动力学模型。结果表明,分子结构上的不同使得该三组分的热解特性存在明显差异;在所考察的温区内纤维素的失重量约为86%,半纤维素模型化合物木聚糖的失重量为69%左右,而木质素的失重量仅为51%;热解反应深度按照纤维素、木聚糖和木质素的顺序依次降低;木质素和木聚糖的热解反应均可以用两个分段二级动力学方程来描述,但纤维素在低温区和高温区分别遵循一级和二级动力学规律。

(二乙基二茂铁基)二茂铁基甲醇及其胺衍生物的合成与性质

1 ,1′ 二乙基 2 (和 3) 二茂铁酰基二茂铁经LiAlH4还原得到两种相应的双二茂铁基甲醇 .它们对酸的敏感性很高 ,与BF3 在二氯甲烷中作用可形成稳定的二茂铁基甲基碳正离子 ,无需从溶液中分离出来 ,便可与胺RNH2 [R =C2 H5,n C3 H7,n C4H9,HOCH2 CH2 ,HOCH(CH3 )CH2 ,HOCH2 CH(C2 H5) ]作用得到产率颇高的二茂铁基胺 .这种由α 二茂铁基醇制备α 二茂铁基胺的方法具有简单。

二烷基双二茂铁甲胺的合成

二丙基及二丁基双二茂铁甲醇与 BF3 在二氯甲烷中作用 ,形成相应的双二茂铁甲基碳正离子 .无需从反应混合物中分离出来 ,该离子便可与胺 RNH2 (R=C2 H5,C3 H7,C4 H9-n)作用得到二烷基双二茂铁甲胺化合物 .由元素分析、IR和

重油催化裂化沉降器油气相态计算

为了确定重油催化裂化沉降器中液相组分的数量及其对结焦的贡献,以工业重油催化裂化装置的沉降器为研究对象,按照正构烷烃模型分子法确定基团组成的方法,利用已编写的气化率计算程序,求取了沉降器内反应油气的重组分———油浆馏分的气化率,确定反应油气的气、液相比例。计算结果表明,在实际工业操作条件下,重油催化裂化沉降器内的油浆馏分以气、液两相状态存在,其露点温度为488.8℃,露点温度直接取决于油浆终馏分的沸程,而且油浆分压对其泡点和露点温度也有较大影响。

催化裂化沉降器的结焦原因和防焦措施

随着炼油厂催化裂化掺渣比的提高 ,催化裂化沉降器结焦日益严重 ,并直接影响威胁到催化裂化装置的正常运行。分析了原料性质、催化剂浓度和反应条件等因素对催化裂化沉降器结焦的影响 ,并通过总结国内外所采取的一些防焦措施 ,提出了今后的发展趋势和要求。

二丁基双二茂铁甲醇及其胺衍生物的合成

2 -二茂铁甲酰基 - 1,1′-二丁基二茂铁和 3-二茂铁甲酰基 - 1,1′-二丁基二茂铁经LiAlH4 还原为相应的双二茂铁甲醇 .这些羟基化合物对酸的敏感性很高 ,与BF3 在CH2 Cl2 中作用可得到稳定的 (二丁基二茂铁基 )二茂铁基甲基碳正离子 .该离子无需从溶液中分离出来 ,便可与胺作用形成N -取代衍生物 .

二丙基双二茂铁甲基碳正离子与胺的反应

2-和 3 -二茂铁甲酰基 -1 ,1′-二丙基二茂铁经 Li ALH4 还原为 2种相应的二丙基双二茂铁甲醇。这 2种羟基化合物与 BF3在二氯甲烷中作用得到二丙基双二茂铁甲基碳正离子。该离子可直接与胺作用 ,形成产率较高的 N-取代产物。由元素分析 ,IR和 1

N-烷基双二茂铁甲胺类化合物的合成研究

双二茂铁甲醇、2 ,1′ 二乙基双二茂铁甲醇和 3 ,1′ 二乙基双二茂铁甲醇与BF3在CH2 Cl2 中作用 ,形成相应的双二茂铁甲基碳正离子。无需从反应混合物中分离出来 ,该离子与乙胺、丙胺以及丁胺分别反应得到了9种标题化合物。研究了化合物的物性与其结构的关系 ;研究了反应物质的量比对反应的影响。通过元素分析、IR和1 HNMR确证了化合物的结构。

原油二次脱水设计总结

本文对原油二次脱水设施的原理，运行进行了简要的阐述，并对呼炼原油罐区二次脱水设施改造项目进行了分析。

催化裂化沉降器内气固两相流动的数值模拟分析

本文利用计算流体力学软件FLUENT6.1对工业尺度下沉降器内的压力分布、油气和催化剂的速度分布以及催化剂的浓度分布等进行了较详尽的数值模拟,确定了沉降器内的流动死区和较易结焦的部位,为研究催化裂化沉降器内的结焦动力学提供了定量的参考依据.

聚丙烯装置扩能技术改造

中国石油呼和浩特石油化工公司对取丙烯装置进行了改造。改造内容包括 :增设了聚合釜、粉尘回收设施、丙烯压缩机和丙烯计量系统 ,改造了水环真空泵系统、热水槽及丙烯精制系统等。产量由原来的不足 8kt/a提高到了 12kt/a 。

本体法聚丙烯装置的静电危害及其防护方法介绍

本文分析了聚丙烯装置的静电产生的原因，阐明了静电危害，介绍了静电防护的一般方法和几种消电器的原理。

1.2×10~4t/a聚丙烯装置扩能技术改造

呼和浩特炼油厂根据丙烯产量、市场需求及生产装置实际情况，对１．０×１０４ｔ／ａ聚丙烯装置进行了系列技术改造，使生产能力达到了１．２×１０４ｔ／ａ，产品质量也上了一个新台阶。

呼炼蒸汽热力系统及伴热系统改造

本文就呼炼蒸汽热力系统及伴热系统存在的问题进行了定性分析，对主要技术改造进行了总结，并提出今后改造方案的建议。

对饱和蒸汽压模型A_k参数的修正

参照Jensen饱和蒸汽压模型,利用C3～C80共78个正构烷烃的常压沸点数据,以最小二乘法回归得到了两套 A_k 参数修正值。与文献中 A_k 参数值相比,本文 A_k 参数修正值的适用范围更加广泛,可以模拟更宽馏程范围的石油窄馏分。两套参数修正值的拟合情况均呈现较好正态分布,利用本文 A_k 参数修正值计算所得的饱和蒸汽压数据较文献更加逼近实验值。参数修正值1适合于模拟正构烷烃碳数在3～52之间的石油窄馏分,而参数修正值2适合于模拟正构烷烃碳数在9～80之间的石油窄馏分。