新一代高性能合金弹簧钢的开发与应用

通过高合金钢棒线材连轧机的控制轧制工艺研究了新一代合金弹簧钢 D70 1的力学性能。研究表明 ,将控轧工艺的终轧温度控制在 790～ 82 0℃ ,细化了晶粒 ,合金弹簧钢 D70 1的强度、塑性指标较 6 0 Si2 Cr VA有了很大提高 ,尤其是塑性提高 30 %以上。

控轧控冷工艺参数对60Si2MnA线材中珠光体形态的影响

研究了60Si2MnA线材控轧控冷工艺参数对所析出的珠光体的影响.结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,珠光体平均片层间距主要取决于吐丝到集卷过程的冷却,这一过程冷速越快,珠光体平均片层间距越小;珠光体平均片层间距随着吐丝温度或终轧温度的升高呈下降的趋势;终轧后快冷容易出现退化珠光体,并巨其含量随相变区冷速的加快而明显增多;较低的终轧温度使珠光体球团直径明显减小.

GCr15钢奥氏体晶粒长大的有限元模拟

用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了不同加热温度和保温时间对GCr15钢奥氏体晶粒的长大影响,得到了描述GCr15钢奥氏体晶粒长大规律的数学模型;并将该模型写入Marc的子程序,利用大型商业有限元软件Marc模拟了加热保温过程中GCr15钢奥氏体晶粒的长大过程。结果表明:晶粒长大的模拟结果与试验结果基本吻合。

涤锦超细纤维毛巾布染色抗菌同浴加工

采用抗菌整理剂SCJ-891对涤锦超细纤维毛巾进行抗菌整理,探讨SCJ-891用量对涤锦超细纤维毛巾布染色K/S值、毛效和抑菌率的影响。结果表明,采用涤锦超细纤维分散染色时,加入2 g/L抗菌整理剂SCJ-891同浴加工,在浴比1∶15,130℃保温30 min的条件下,加工的织物具有优异的抗菌性能,其对金黄色葡萄球菌的抑菌率大于99.9%,且染色织物的K/S值和毛效基本不受影响。

从生产技术角度提高活性染料放样成功率

从生产和技术两个不同角度,通过订单审核、放样工作的安排、染料及助剂的管理、设备的选择,化验室技术管理、前处理和染色工艺设计以及打样、复样和放样的操作准确性等方面,介绍了纯棉针织物采用活性染料染色准确放样的方法。指出了从生产技术角度提高活性染料放样成功率,是企业工艺设计、生产技术管理和员工整体素质的综合体现,是企业管理诸多方面的系统工程。

经编涤纶起绒织物仿呢整理

80年代中期,经编涤纶起绒织物曾一时走俏市场,它以独特的风格、广泛的用途受到了广大消费者的欢迎。从装饰用布、服装面料发展到工业用布和鞋面用布,2～3午时间内市场需求量很大。随着更高档的经编绒产品的问世(如双针床绒布、天鹅绒、起圈绒等),加上起绒产品绒毛长、易起球且绒面不够丰满等缺点,使起绒产品的发展遇到了障碍。如何解决起绒产品的不足,使绒面有仿呢效果,

GCr15钢奥氏体晶粒长大规律研究

利用Gleeble-3800型热模拟试验机研究不同加热温度和保温时间下GCr15钢的奥氏体晶粒长大规律。结果表明,奥氏体晶粒随加热温度的升高呈指数关系长大,随保温时间的延长近似呈抛物线关系长大,同时晶粒平均直径与保温时间的关系符合Beck方程,温度越高,晶粒生长指数越大。在已有模型的基础上,通过对试验数据进行非线性回归得到了描述GCr15钢奥氏体晶粒长大规律的数学模型。

GCr15钢单道次压缩实验分析及三维模拟

用Gleeble-3800热力模拟试验机对GCr15钢进行了单道次压缩实验，实验温度从950～1150℃变化，实验应变速率从0．1～10s^-1变化。获得了实验钢种的应力-应变曲线、峰值应力模型、动态微观组织演变模型。借助MSC．Marc软件及其子程序代码，发展了一组三维有限元模型，研究了不同变形条件下的压缩过程，分析了试样的应变分布，并评估了变形参数对动态再结晶分数与晶粒大小的影响。所得晶粒尺寸模拟值与实验值吻合较好。

GCr15钢动态组织演化的实验研究与数值模拟

通过在Gleeble-3800热力模拟实验机上进行单道次压缩试验,分析了GCr15钢的动态组织演化特点。实验结果表明,变形试样组织分布不均匀;在一定应变速率下,温度升高,动态再结晶晶粒增大,且应变速率越高,增长趋势越慢;在一定温度下,升高应变率会使动态再结晶晶粒变小,但这种趋势在较高的温度下才比较敏感。通过回归分析,得到了GCr15的动态组织演化模型,将其耦合到MSC.Marc软件子程序中计算,模拟了应变、动态再结晶份数及平均晶粒尺寸分布。模拟的晶粒尺寸和测量晶粒尺寸吻合较好。

轿车螺旋悬挂弹簧用钢的研究开发

从冶金生产工艺、微观组织、拉伸和冲击断裂行为、疲劳断裂机制及弹减抗力等方面对引进轿车中应用较多的螺旋悬挂弹簧用钢 5 0 Cr V4进行了研究。研究结果表明 ,随着回火温度升高 ,试验钢的强度和硬度降低、塑性和韧性增加 ;对试验钢断裂行为的分析表明其对应力状态和应变速率敏感 ,在中温回火后具有较高的抵抗动态变形和断裂的能力 ;试验钢对表面缺陷和表层硬性夹杂物敏感 ;中温回火后由于具有细小的微观组织和碳化物 ,因而具有较好的弹减抗力。通过改进冶金生产工艺、热处理和弹簧加工工艺生产的螺旋悬挂弹簧满足引进轿车的要求 。

模铸轴承钢线材中心黑心问题分析

针对模铸轴承钢中心黑心缺陷,分别对退火态和热轧态盘条样品采用低倍酸浸、金相分析、扫描电镜微观形貌观察、能谱成分分析检测手段分析缺陷性质。通过对冶炼过程和轧制工艺流程进行调查,确认黑心缺陷是由于发热剂保温不良,导致冒口附近出现C、Cr元素偏聚造成的碳化物偏析。根据该缺陷形成原因,提出相应的现场工艺改进措施,为加强冒口的保温及时更换了发热剂,降低了浇注的过热度,最终解决了黑心问题,提高了产品合格率。

GCr15轴承钢棒材连轧过程的二维和三维模拟

借助商业有限元软件MSC.Marc建立了GCr15轴承钢150 mm×150 m/n坯至φ32 mm棒材的12道次连轧过程的二维和三维模型,并对比了二维和三维模型对轧制过程轧件截面形状、温度的模拟结果。结果表明,与三维模型相比,二维模型模拟得到的轧件截面宽展偏大,但计算效率较高,得出的温度曲线接近三维模型的模拟结果;给定工艺参数的三维模拟较二维模拟准确;模型模拟得到的出口轧制速度和温度与实测值吻合。

工艺参数对棒材粗轧过程晶粒尺寸影响模拟

利用商业有限元分析软件MSC．Marc，建立了轴承钢GCr15棒材六道次粗轧过程的三维有限元模型．借助MSC．Marc的二次开发功能，将轴承钢GCr15的微观组织演变模型与棒材粗轧过程的热力耦合有限元模型相结合，模拟了不同工艺参数下奥氏体晶粒尺寸的演变过程．模拟结果表明，粗轧过程中轧件中心奥氏体的晶粒尺寸随着轧制温度的升高而增大；轧制速度对晶粒尺寸的演交基本没有影响；初始晶粒尺寸和轧辊辊缝的大小对奥氏体晶粒尺寸的演变过程有一定影响，但对六道次粗轧后的晶粒尺寸影响不大．实际工艺参数下模拟得到的轧件内部晶粒尺寸与实测值吻合较好．

50CrV_4弹簧钢疲劳破坏机理的研究

本文主要分析了轿车悬架螺旋弹簧用钢50CrV4的疲劳破坏机理。在扫描电镜下观察了轴对称旋转弯曲疲劳断口，对疲劳断裂的原因进行了详细的分析，并在光学和扫描电镜下分析了钢中的非金属夹杂物。

回火温度对弹簧钢微观组织和力学行为的影响

主要探讨了轿车螺旋弹簧用钢５０ＣｒＶ４的微观组织和力学行为与回火温度的关系。利用光学显微镜、扫描电镜及透射电镜观察了不同回火温度下的组织，从能量的角度出发分析了５０ＣｒＶ４钢的断裂行为，并通过扫描电镜对冲击试样和拉伸试样断口的观察，确定了实验钢的断裂机理。

GCr15棒线材连轧过程有限元模拟

借助商业有限元软件MSC.Marc,建立了棒线材连轧过程的三维弹塑性模型,将Φ8mm GCr15棒线材从出炉到精轧结束共26道次的轧制过程分为6段进行了模拟.前3个模型采用了静态分析,模型道次间刚性体以实际速度推动轧件进入下一道次.由于中轧道次后的轧制过程速度较高,后3个模型的模拟使用动态有限元法,在方程中引入了惯性力.用该组模型分析了连轧过程中轧件的变形以及温度演化规律,计算结果与测量结果吻合较好,证明了该模型模拟棒线材轧制过程的有效性.

合金弹簧钢60Si2CrVA的等温转变及连续冷却转变

用热膨胀法和金相检验法测定和研究了合金弹簧钢 6 0Si2CrVA(0 .6 2C ,1 .5 7Si,0 .6 2Mn ,1 .1 7Cr,0 1 5V)的奥氏体等温转变 (TTT)曲线和连续冷却转变 (CCT)曲线。 6 0Si2CrVA钢的临界点Ac3为 790℃ ,Ac171 5℃ ,Ms 2 4 5℃。

302HQA钢的冷变形硬化机理研究

通过Gleeble-1500上的室温压缩实验、微观组织分析、X-射线衍射分析、磁性测量等手段,系统研究了302HQA钢的冷变形规律。结果表明,302HQA钢冷变形过程的冷作硬化是位错塞积和形变诱发马氏体相变综合作用的结果;减少冷变形过程中形变马氏体的含量,可以降低冷镦钢成型过程的开裂现象。