材料在高温高压水溶液中的电化学行为研究现状与进展

综述了高温高压电化学池和电极的应用研究现状及存在的问题。介绍了高温水化学对材料腐蚀的影响。阐述了高温高压电化学技术应用在高温高压水溶液中的最新研究成果,包括高温E-pH图、极化曲线、电化学阻抗谱和电化学噪声,并提出了需要进一步研究的方向。

不同授粉方法对辣椒座果的影响

采用A直接授粉、A自然授粉、B自然授粉、B徒手去雄授粉方法分别给辣椒授粉 ,结果表明 ,采用A直接授粉的辣椒总座果数最高 ,座果以集中在第 3- 5节为佳 ;优化分析表明 ,采用A直接授粉总座果数为 2 2个时 ,最佳平均座果分布为第一节位座果 0 .43- 0 6 9个 ,第二节位座果 0 .81- 1.19个 ,第三节位座果 2 .83 - 3.37个 ,第四节位座果 5 .80 - 6 .34个 ,第五节位座果 6 .5 5 - 7.15个 ,第六节位座果 4.2 2 - 4.6

空间思维训练在机械制图本科教学中的探索

针对在本科教学中机械制图课程存在的复杂、生硬、难懂等问题,采用在传统教学过程中融入“搭积木”和“心理旋转”等空间思维训练方法,对本科生空间思维的提升进行跟踪、考察、分析、研究。研究表明,通过专门的空间思维训练,可充分挖掘本科生的空间思维能力,使其更好地理解后续的制图理论和原理,从而提高本科生读图、识图和绘图能力。

电解抛光工艺对AP1000管座焊接表面的改善作用

研究了 AP1000 上封头 CRDM 管座用焊接镍基合金的电解抛光工艺条件,探讨了电解抛光对其表面粗糙度和应力的改善作用。 结果表明：焊接镍基合金的抛光电流密度应控制在 0 . 3 -0 . 5 A / cm2之间,抛光时间宜为 2 -5 min;电解抛光使表面拉应力大幅度减少,甚至产生压应力,这可抑制焊接镍基合金应力腐蚀开裂的发生。

高速列车车轴钢30NiCrMoV12的热变形行为

通过Φ250 mm锻件切取的试样在Gleeble-3500热模拟机于850~1 150℃以应变速率0.01~10s^(-1)对高速列车车轴钢30NiCrMoV12(/%:0.26C,0.33Si,0.62Mn,3.01Ni,0.82Cr,0.56Mo,0.10V)进行了热压缩试验。研究了车轴钢在热变形过程中奥氏体变形行为及再结晶规律,确定了车轴钢的热变形方程,建立应变量ε为0.5和0.9的热加工图。结果表明,在应变速率一定时,温度越高,变形量越大,则越有利于动态再结晶的发生;随着温度升高以及应变速率降低,能量耗散效率η逐渐升高;当真应变0.5,温度1 100℃,应变速率0.01 s^(-1)时,变形能量耗散效率达到最大值0.41。该车轴钢在1000~1150℃,应变速率0.01~1.0s^(-1)时,具有较好的可锻性。

边坡支护工程边坡点放样测量中CORS-RTK技术的应用

随着科学技术水平的不断进步,现代通讯技术、GPS卫星定位技术、空间技术以及网络技术也飞速发展,CORS连续运行卫星定位系统下的CORS系统网络的RTK技术在工程项目中广泛应用,并且逐渐取代了常规RTK技术,成为目前矿山测量、城市规划测量、公路测量以及水利工程测量的主要测量技术手段。

升温速率对热冲压超高强钢奥氏体化的影响

利用Gleeble 3500热模拟实验机研究热冲胍成形超高强钢B1500HS快速加热过程中的奥氏体化。研究结果表明随着升温速率的增加，相变温度Ac1，Ac3和奥氏体均匀化温度逐渐升高，这与用JMatPro热力学计算的TFA图结果基本吻合。当奥氏体化温度低于940℃时，在保温10min以内，不同升温速率下奥氏体晶粒尺寸均可保持在5-15μm范围内。当奥氏体化温度更高时，奥氏体晶粒快速长大，升温速率越大，长大的潜能也越大。碳化物的固溶受升温速率，奥氏体化温度和保温时间的影响。在940℃下保温5min碳化物能够全部固溶。研究结果还证明，在足够快速冷却且未变形的情况下，碳化物的固溶程度对淬火马氏体硬度几乎不产生任何影响。

B1500HS钢加热及空冷过程温度场模拟研究

采用数值模拟与试验测定相结合的方法,对不同尺寸热冲压超高强钢B1500HS薄板在加热和空冷过程中的温度变化规律进行了研究。通过试验测定,确定了不同尺寸薄板在加热过程中的升温速率和空冷过程中降温速率的影响规律;借助ABAQUS有限元模拟软件,根据试验测定结果,获得了较准确的坯料加热和空冷过程综合换热系数,建立起坯料加热及空冷过程数值模拟模型,同时分析坯料空冷过程中温度场分布规律;为汽车B柱热冲压工艺的合理制定提供理论依据。

加氢反应器全焊缝高温持久断口分析

运用OM、SEM对两种典型加氢反应器全焊缝高温持久试样的断口形貌和组织进行分析,探讨高温持久断裂的机理。试验结果表明,持久性能好的试样断口为脆性断裂,缩颈小,难变形;而持久性能差的试样为延性断口,表现为颈缩大,易变形。另外,断口附近组织中的裂纹多形成于柱状晶区,且多萌生于晶界、大颗粒碳化物或夹杂物等处,而在等轴晶区中裂纹的数量较少。因此,增大等轴晶比例,减少夹杂物和大颗粒碳化物将有利于提高加氢反应器焊缝的高温持久性能。

大型转子锻件不同半径处组织与性能的研究

对大型转子锻件28CrMoNiV59钢不同半径处的微观组织和力学性能以及其相互关系进行研究。分析该大型转子在不同半径处由于冷却速度的不同而导致的微观组织差异,对其强韧性的影响机理进行探讨。

淬火冷速对大型核电压力容器用钢显微组织和力学性能的影响

采用光学显微镜和力学性能测试等研究了淬火冷速对大型核电压力容器用SA508-3钢显微组织及力学性能的影响,尤其对落锤冲击性能的影响。结果表明:随着冷速的增加,SA508-3钢的显微组织由宽大的上贝氏体+粒状贝氏体组织向细小下贝氏体+马氏体组织转变。淬火冷速对SA508-3钢的常/高温强度影响不大,而对冲击韧性的影响显著,尤其对零塑性转变温度(NDTT)的影响显著。低冷速下的NDTT只能达到≥-13.3℃,而高冷速下的NDTT大幅度降低,达到≤-48.3℃。

淬火冷速对转子30CrMoNiV511钢韧性的影响

使用热处理风冷炉模拟研究了大型汽轮机转子内外径处的冷却速率对转子材料30CrMoNiV511钢的组织转变及强韧性的影响。结果表明,淬火冷却速率对转子材料的强度影响不明显,而对冲击韧性的影响显著。随着淬火冷却速率从50℃/min逐渐降低至7℃/min,淬火组织由下贝氏体逐渐向上贝氏体、粒状贝氏体及其混合组织转变,冲击韧性由66 J急剧降低到16 J;当冷却速率降低到5℃/min以下时,组织中出现先共析铁素体,且上贝氏体铁素体粗大,碳化物分布极不均匀,冲击韧性极差。不同冷却速率转子钢的微观组织及碳化物析出形态和分布是决定其冲击韧性的主要原因之一。

30NiCrMoV12高铁车轴钢连续冷却相变组织

为了确定30NiCrMoV12高铁车轴钢在连续冷却过程中的相变类型,研究了大直径高铁车轴钢淬火时截面上不同冷速下的相变组织。结果表明:在0.01~2℃/s的冷速范围内,实验钢的相变组织主要为贝氏体和马氏体。在0.01~0.5℃/s的冷速区间形成的贝氏体形貌复杂多样。随冷速升高,实验钢的组织依次为粒状贝氏体(GB)、上贝氏体(UB),以及板条束较粗的下贝氏体(LB1)和较细的下贝氏体(LB2)。透射电镜下组织观察表明,在冷速更快、转变温度更低条件下形成的LB2,其贝氏体板条更细小,板条中碳化物更密集细小,位错密度更高,显微硬度亦比LB1高出约30 HV0.05。30NiCrMoV12钢具有良好的淬透性,全尺寸大直径车轴在水淬状态下从表层到心部的微观组织依次是马氏体、下贝氏体LB2、下贝氏体LB2+LB1,基本能够保证截面组织和性能的均匀性,满足高铁车轴的均质化要求。