主系统有阻尼时动力减振器的优化设计

当考虑振动系统有阻尼时,动力减振器设计的有关目标函数解析式变得更加冗长而繁杂,若用解析法求解优化参数几乎是不可能的。所以常见文献上有关动力减振器的优化参数都是在忽略主系统阻尼时得到的,这就使得与实际有较大的差异。本文使用电子计算机以动力放大因子、动柔度负实部等不同目标函数对主系统有阻尼的各种动力减振器进行优化设计,比较不同优化目标函数所得到的优化结果的差别,指出不同优化目标函数的应用场合。

关于动力减振器评价指标的探讨

动力减振器一般均以动力放大因子(A_1/δ_(st))为评价指标。最近,有人提出用“减振系数”η=A_1/A_0来表达减振特性的新观点。建议以η<1为设计目标确定减振器的各项参数。本文认为:动力放大因子是衡量动力减振器在工作频率处的减振效果的指标。而减振系数可以作为动力减振器能减振的频率比宽度指标。优化设计时应同时考虑这两个指标。

改进有阻尼动力减振器的理论探讨

本文从改进后的有阻尼动力减振器的动力学模型出发,推导了这种减振器的动力放大因子(A_1/δ_(st))。籍助计算机求解,获得该种动力减振器的有关最佳参数,经优化的这种动力减振器与一般的有阻尼动力减振器相比较,以动力放大因子(A_1/δ_(st))为评价指标时,其性能有明显的改善。

考虑主系统阻尼的减振镗杆设计与实践

用直径φ130mm的镗杆镗削油缸孔,在较小的切削深度切削时仍产生颤振,这严重地限制了产品质量和生产率的提高。针对这一情况,作者测量了有关参数,设计出具有阻尼动力减振器的大直径镗杆,设计时考虑了以往人们为简化问题而忽略的主系统阻尼,并以动柔度负实部为目标。由SD—375动态分析仪等设备对切削试验测信号进行分析、处理,其结果验证了理论的正确性。

旋转滑片式压缩机气缸缸腔曲线方程的设计

当旋转滑片式压缩机工作时,缸腔表面要受到滑片的冲击力,为使该冲击力最小,运动平稳,必须探求缸腔的曲线方程。参考文献[1]给出缸腔的仿形曲线计算表。本文推导出旋转滑片式压缩机气缸缸腔曲线方程式,并编写BASIC语言在IBM—PCIX计算机上计算。得到结果与参考文献[1]提供的原仿形曲线计算表一致。

旋转滑片式压缩机滑片与气缸法向间隙不均匀的计算

分析了影响旋转滑片式压缩机滑片与气缸的法向间隙不均匀的因素,并计算了各影响因素对作用尺寸增长量的关系式。最后给出滑片与气缸的法向间隙。

旋转滑片式压缩机转轴与气缸装配间隙研究

珠海压缩机厂引进美国whirlpool公司的旋转滑片式压缩机的整套技术,本文对其转轴与气缸的装配间隙的控制数值提出质疑,并提出解决问题的方案。

旋转滑片式压缩机缸腔曲线的仿形铣和仿形磨用凸轮设计

根据美国菲尔甫(Whirlpool)公司加工旋转滑片式压缩机气缸缸腔曲线的仿形铣床和仿形磨床的加工原理,推导出仿形铣削凸轮和仿形磨削组合凸轮的理论和实际廓线方程。同时求出缸腔表面的最小曲率半径,以供选择铣削和磨削用刀具的最大半径时参考。还求出滑片运动的最大压力角。

圆锥曲线内接三角形一个性质的引伸

本刊2002(4)文[1]把文[2]的有两边与轴夹等角的椭圆内接三角形的性质(即文[1]的“定理”)移植到抛物线、双曲线(即文[1]的定理1、定理2),这三个定理揭示了椭圆、双曲线、抛物线的一个共性,读后颇受启发.本文把这一共性加以综合、引伸.并给出上述三个定理的一个简捷的统一证明. 我们把椭圆、双曲线、抛物线统一为圆锥曲线Г:f(x,y)=Ax2+Cy2+Dx+Ey+F=0.把文[1]的三个定理综合为. 定理设△ABC内接于圆锥曲线Г:f(x,y)=Ax2+Cy2+Dx+Ey+F=0,其两边AB。

借助直线与圆的位置关系解代数问题

一些代数问题，蕴含着直线与圆的几何直观．解题时若能根据题目的条件，适时构造直线和圆，把问题转化为直线与圆的位置关系来处理，往往能避繁就简，化难为易．

有心二次曲线直心角的性质及其应用

从椭圆、双曲线的中心O作两条互相垂直的半径OP、OQ,我们称∠POQ为有心二次曲线的直心角.本文探讨它的性质及其应用. 命题1 若直线l:Ax+By=1与椭圆x2/a2十y2/b2=1(a>b>0)交于P、Q两点,且OP⊥OQ(O为坐标原点),则(1)1/|OP|2+1/|OQ|2=1/a2+1/b2=A2+B2;(2)

巧取倒数妙解题

某些数学问题,当直接求解较为繁琐困难,甚至无从着手时,若能根据题目结构的特点,采用取倒数的方法进行处理,往往能化难为易,化繁为简.兹举例说明.

圆锥曲线一个性质的引伸

本刊2001年第2期刊登的文[1]给出了圆锥曲线f(x,y)=Ax2+Cy2+Dx+Ey+F=0的一个性质,即文[1]中的"定理3"("定理3"包含了文[1]中的定理1和定理2的所有情形,是定理1和定理2的进一步描述):……