热处理工艺对20Cr1 Mo1 V1紧固件性能的影响

对紧固件用钢 2 0Cr1Mo1V1进行了一系列热处理试验 ,并用扫描电镜和透射电镜对其断口及组织进行了观察 ,采用电解萃取的方法用X光衍射仪对碳化物进行了确定 。

蒸汽发生器用690TT合金的组织结构和腐蚀性能

蒸汽发生器 ( SG)管子破坏的最主要原因是一次侧的应力腐蚀裂纹 SCC( ID) ,二次侧的应力腐蚀裂纹 SCC( OD)或晶间腐蚀 ( IGA)也是管子破坏的主要原因 ,总的说来 ,腐蚀问题是导致 80 %以上管子破损的原因。对 690 TT合金的应力腐蚀和晶间腐蚀进行了试验 ,另外对其组织及断口等也进行了分析。图 7表 2参 1

热处理对E911钢管力学性能的影响

对德国Vallourec&Mannesmann公司生产的15 9mm× 2 7mm的E911钢管进行了力学性能测试、金相组织工艺和热处理试验。结果表明 ,E911钢经 10 4 0℃× 0 .5h正火 +790℃× 1h回火热处理后 ,其力学性能比其供货状态的要好得多 ,并且经6 5 0℃× 30 0 0h长时间时效后 ,E911钢管的常温性能、高温性能都比同样条件下T91钢要好得多 ,完全可以代替TP30 4H、TP32 1H和TP347H不锈钢管 ,可解决异种钢焊接问题 。

热处理对高铬铸铁磨损特性的影响

高铬铸铁具有优良的耐磨性，主要是由于其基体为马氏体组织，碳化物类型为六方晶系的（Ｆｅ，Ｃｒ）７Ｃ３，碳化物呈六角棒状、针状、条状分布，显著地改善了材质的力学性能．煤粉对管道的磨损，属于软磨粒低应力的磨料磨损，这种高铬铸铁用于此工况下能发挥出其优良的性能．经金属Ｘ射线分析证明碳化物是（Ｆｅ，Ｃｒ）７Ｃ３，通过透射电镜分析，发现其基体组织为奥氏体、板条（位错）马氏体与孪晶马氏体．用电子探针对金相组织中的黑色区进行了分析，发现此处贫铬而易被腐蚀．通过磨损试验证明高铬铸铁耐磨性好，成本低，与稀土高铬镍氮相比，成本降低６０％，与钨铬合金相比，成本降低７０％．

T91钢管手工氩弧焊接头的显微组织

对60.3mm×8mm的T91钢管的母材及手工氩弧焊接头进行了化学成分、力学性能和显微组织的测定。结果表明,T91钢管的化学成分、力学性能和显微组织均满足GB 5310-1995的要求,焊接接头的组织为正常组织。

热处理对13MnNiMoNbR钢板性能的影响

为改善 13MnNiMoNbR容器钢板的韧性 ,针对舞阳钢铁有限责任公司生产的 13MnNiMoNbR钢板 (δ =115mm)复验冲击值低的问题 ,我们进行了热处理试验。试验结果表明 3种热处理后都可使 13MnNiMoNbR钢板的力学性能达到企业标准WYJ0 5 6— 2 0 0 0的要求。我们推荐使用 930℃ / 2 5h正火 + 6 30℃ /

超超临界锅炉用E911钢管的高温性能

对德国Vallourec＆Mannesmann公司生产的159mm×27mm的E911钢管进行了力学性能、显微组织、抗氧化性能和持久强度的试验,并对供货状态的E911钢管进行了时效试验和时效后的显微组织测定。试验结果表明,在650℃下E911钢管基本不氧化,其常温性能、高温性能和持久强度都优于T91钢,完全可代替TP304H,TP321H和TP347H不锈钢管,解决了异种钢焊接问题,并可降低锅炉的制造成本。

高频焊锅炉管替代无缝锅炉管的试验研究

对哈尔滨钢管厂生产的 5 1 mm× 3mm的 2 0 #电阻焊锅炉管进行了多种焊接方法、热处理、力学性能以及具有相交焊缝的接头性能等试验研究 ,并做了爆破试验、弯管试验和无损检验。试验结果表明该电阻焊锅炉管的化学成分、力学性能等满足 GB30 87— 1 999的要求 ,可以在中、低压锅炉上使用。为电阻焊锅炉管的国产化和今后用于高压锅炉奠定了基础。

国产T91钢管焊接、力学及工艺性能的评定

为了评定上海宝山钢铁股份有限公司生产的60.3mm×8mm的T91钢管的焊接性能、力学性能及工艺性能,对该公司生产的T91钢管的母材及焊缝进行了化学成分和力学性能测定。试验结果表明,该公司生产的T91钢管的化学成分和力学性能均满足标准GB/T5310-1995的要求。

改善高铬铸铁加工性能的热处理工艺

高铬铸铁在磨损工况下有优良的耐磨性,主要是由于其基体为马氏体组织,碳化物类型为6方晶系的(Fe.Cr)7C3,碳化物呈6角棒状、针状、条状分布,显著地改善了材质的力学性能。通过磨损试验证明高铬铸铁耐磨性好,成本低。与稀土高铬镍氮相比,成本降低60%,与钨铬合金相比,成本降低70%。

超超临界锅炉用E911钢管的显微组织

对德国Vallourec&Mannesmann公司生产的15 9mm× 2 7mm的E911钢管进行了力学性能、显微组织分析 ,并对供货状态的E911钢管进行了时效处理和时效后的显微组织测定。试验结果表明 ,E911钢管的常温性能、高温性能都比T91要好得多 ,完全可以代替TP30 4H、TP32 1H和TP347H不锈钢管 ,可解决异种钢焊接问题 ,并可降低锅炉的制造成本。

国产T91钢管手工氩弧焊接头的高温性能

上海宝山钢铁股份有限公司生产的60.3×8mm的T91钢管进行了化学成分、力学性能、金相组织、持久强度的试验,并对母材及手工氩弧焊接头的T91钢管进行了时效试验和时效后的力学性能、金相组织测定。试验结果表明上海宝山钢铁股份有限公司生产的60.3×8mm的T91钢管其化学成分、力学性能、金相组织均满足标准GB5310-1995的要求。

陶瓷颗粒增强镍合金复合涂层冲蚀磨损的试验研究

以WC,ZrO2,Cr2O3和Al2O3陶瓷颗粒为增强相,镍合金粉末为基体,运用等离子喷涂技术制备四种陶瓷/镍合金复合涂层。采用冲蚀磨损试验机和正交试验方法,进行陶瓷颗粒相浓度、磨粒粒度、冲蚀角和速度对陶瓷颗粒/镍合金复合涂层抗冲蚀磨损性能影响的试验研究。采用表面形状测量仪对陶瓷颗粒/镍合金复合涂层磨损表面形貌进行测量和分析。试验结果得到WC,ZrO2,Cr2O3和Al2O3四种陶瓷颗粒/镍合金复合涂层冲蚀磨损率的经验关联式。

10Cr9Mo1VNb钢高温时效后的性能及组织研究

对10Cr9Mo1VNb钢进行了高温时效试验和时效后的室温力学性能、显微组织研究。结果表明:10Cr9Mo1VNb钢在625℃10000h高温时效后室温下σb为650MPa,与时效前的660MPa相比,仅降低了1.5%左右。透射电镜分析表明,基体析出大量弥散M23C6和MC相是10Cr9Mo1VNb钢具有优良性能的主要原因。

硅铝耐热球铁的质量控制

试验了一种硅铝耐热球铁 ,各成分的质量分数分别为 :w(C) =1.8%～ 2 .8% ,w(Si) =4.5 %～ 6.0 % ,w(Al) =5 .5 %～ 7.0 % ,w(Mn)≤ 0 .5 % ,w(P)≤ 0 .10 0 % ,w(S)≤ 0 .0 3 0 % ,w(Mg) =0 .0 3 0 %～ 0 .0 65 %和w(RE) =0 .0 2 0 %～ 0 .0 40 %。此合金可以在 10 0 0℃以下使用。就硅铝耐热球铁的特性。

核电设备用SA508-3钢的研究

根据 Ａ Ｓ Ｍ Ｅ Ｃｏｄｅ 的要求，绘制了 Ｓ Ａ５０８－ ３ 钢的断裂韧性和疲劳特性曲线，表明国产钢的安全裕度较大，生产蒸发器时对母材、焊缝及热影响区都可按此方法测定。

循环流化床锅炉用耐火材料的现状与选材

该文简述了循环流化床锅炉（Ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ Ｆｌｕｉｄｉｚｅｄ Ｂｅｄ Ｂｏｉｌｅｒ） 产生磨损的原因，分析了目前国内ＣＦＢＢ 用耐火材料状况和存在的问题，为今后ＣＦＢＢ 用耐火材料的选用、施工和检修提出了建议。

工业锅炉新材料-硅铝耐热球铁

试验了一种硅铝耐热球铁 (含 1.8% - 2 .8%C、≤ 6.0 %Si、≤ 7.0 %Al、≤ 0 .5 %Mn、≤ 0 .10 0 %P、≤ 0 .0 3 0 %S、0 .0 3 0 % - 0 .0 65 %Mg、和 0 .0 2 0 % - 0 .0 4 0 %Re)。此合金可以在 10 0 0℃以下使用。本文就硅铝耐热球铁的特性。

奥氏体──贝氏体球铁的生产研究

试制一种新型的奥氏体──贝氏体球铁斜楔，代替原来的铸钢件。本文就生产奥氏体──贝氏体球铁中的化学成分、熔化生产、球化和孕育处理、热处理等一些技术问题，进行了生产研究。

空冷器用10#钢空冷管束泄漏爆破的原因分析

针对空冷管束出现泄漏爆管的情况,对泄漏和爆破的钢管进行了一系列试验和分析,找出原因并提出防范建议。