期刊导航
期刊开放获取
河南省图书馆
退出
期刊文献
+
任意字段
题名或关键词
题名
关键词
文摘
作者
第一作者
机构
刊名
分类号
参考文献
作者简介
基金资助
栏目信息
任意字段
题名或关键词
题名
关键词
文摘
作者
第一作者
机构
刊名
分类号
参考文献
作者简介
基金资助
栏目信息
检索
高级检索
期刊导航
共找到
2
篇文章
<
1
>
每页显示
20
50
100
已选择
0
条
导出题录
引用分析
参考文献
引证文献
统计分析
检索结果
已选文献
显示方式:
文摘
详细
列表
相关度排序
被引量排序
时效性排序
Sm_(12.7)Fe_(86.3)Nb_1合金的氢处理
被引量:
2
1
作者
孙继兵
崔春翔
+3 位作者
张颖
王如
吴瑞国
梁志梅
《中国有色金属学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2004年第9期1590-1598,共9页
Sm12.7Fe86.3Nb1合金在不同温度下氢爆(HD)及氢化歧化解吸再复合(HDDR)处理时,100℃时可氢化形成Sm2(Fe,Nb)17Hy,随着温度升高氢化速度加快,到400℃时单胞体积最大膨胀了3.38%。超过500℃时Sm2(Fe,Nb)17Hy+H2→SmHy+α Fe(Nb)发生歧化,...
Sm12.7Fe86.3Nb1合金在不同温度下氢爆(HD)及氢化歧化解吸再复合(HDDR)处理时,100℃时可氢化形成Sm2(Fe,Nb)17Hy,随着温度升高氢化速度加快,到400℃时单胞体积最大膨胀了3.38%。超过500℃时Sm2(Fe,Nb)17Hy+H2→SmHy+α Fe(Nb)发生歧化,直到900℃仍旧存在,故氢爆温度应低于500℃。解吸与再复合过程在超过700℃时可能以SmHy+α Fe(Nb)→Sm2(Fe,Nb)17+H2方式进行。在连续的HDDR处理过程中,吸氢歧化在升温(400℃/h)的过程中即已完成,而解吸再复合在保温时与歧化阶段达到平衡,即SmHy+α Fe(Nb) Sm2(Fe,Nb)17+H2,抽真空是使该反应向右进行的主要驱动力。在HDDR过程中破坏试样的原颗粒尺寸会残留较多的软磁α Fe相而恶化氮化后的磁性能,HDDR后残留的α Fe相含量均高于退火态的残留量,2次循环后磁粉的矫顽力较高。HDDR使粉末颗粒表面产生裂纹,再复合后的Sm2(Fe,Nb)17颗粒细小均匀,尺寸分布在几十纳米到300nm之间。
展开更多
关键词
Sm2(Fe
Nb)17型合金
HDDR
磁性能
颗粒形貌
下载PDF
职称材料
Sm_(12.8)Fe_(87.2)合金氮化前后高能球磨的研究
被引量:
1
2
作者
孙继兵
崔春翔
+2 位作者
吴瑞国
杨伟
刘玉岭
《兵器材料科学与工程》
CAS
CSCD
北大核心
2005年第6期5-9,共5页
用破碎法制备了Sm12.8Fe87.2合金及其氮化物,对比研究了高能球磨工艺对母合金及其氮化物粉末的形貌、组织结构 及磁性能的影响。研究发现,高能球磨细化Sm12.8Fe87.2合金粉末或Sm12.8Fe87.2Nx氮化物粉末的过程均由大粉末颗粒→压延或 断...
用破碎法制备了Sm12.8Fe87.2合金及其氮化物,对比研究了高能球磨工艺对母合金及其氮化物粉末的形貌、组织结构 及磁性能的影响。研究发现,高能球磨细化Sm12.8Fe87.2合金粉末或Sm12.8Fe87.2Nx氮化物粉末的过程均由大粉末颗粒→压延或 断裂成层片状→断裂成小颗粒3个阶段循环组成,并均在球磨一定时间后使粉末中的Sm2Fe17型相完全非晶化,α-Fe含量增 高且没有完全非晶化。球磨细化同粒度氮化物粉末的速度比母合金粉末的快。氮化过程不改变Sm12.8Fe87.2合金粉末球磨后 的相结构。氮化物的非晶化过程应当为:Sm2Fe17Nx(晶态)→SmFeN(非晶)+α-Fe。经两种高能球磨方式得到的氮化物粉末 的矫顽力随着球磨时间的延长而降低,而剩磁与磁化强度值在球磨时间短时降低,延长时间又增高,到球磨到主相非晶化 后又降低。
展开更多
关键词
Sm2Fe17型合金
高能球磨
形貌
物相
磁性能
下载PDF
职称材料
题名
Sm_(12.7)Fe_(86.3)Nb_1合金的氢处理
被引量:
2
1
作者
孙继兵
崔春翔
张颖
王如
吴瑞国
梁志梅
机构
河北工业大学材料学院
出处
《中国有色金属学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2004年第9期1590-1598,共9页
基金
国家自然科学基金资助项目(50271024)
河北省自然科学基金资助项目(501013)
文摘
Sm12.7Fe86.3Nb1合金在不同温度下氢爆(HD)及氢化歧化解吸再复合(HDDR)处理时,100℃时可氢化形成Sm2(Fe,Nb)17Hy,随着温度升高氢化速度加快,到400℃时单胞体积最大膨胀了3.38%。超过500℃时Sm2(Fe,Nb)17Hy+H2→SmHy+α Fe(Nb)发生歧化,直到900℃仍旧存在,故氢爆温度应低于500℃。解吸与再复合过程在超过700℃时可能以SmHy+α Fe(Nb)→Sm2(Fe,Nb)17+H2方式进行。在连续的HDDR处理过程中,吸氢歧化在升温(400℃/h)的过程中即已完成,而解吸再复合在保温时与歧化阶段达到平衡,即SmHy+α Fe(Nb) Sm2(Fe,Nb)17+H2,抽真空是使该反应向右进行的主要驱动力。在HDDR过程中破坏试样的原颗粒尺寸会残留较多的软磁α Fe相而恶化氮化后的磁性能,HDDR后残留的α Fe相含量均高于退火态的残留量,2次循环后磁粉的矫顽力较高。HDDR使粉末颗粒表面产生裂纹,再复合后的Sm2(Fe,Nb)17颗粒细小均匀,尺寸分布在几十纳米到300nm之间。
关键词
Sm2(Fe
Nb)17型合金
HDDR
磁性能
颗粒形貌
Keywords
Sm_2(Fe, Nb)_17-type alloys
HDDR
magnetic properties
microstructure of particles
分类号
TF132.272 [冶金工程—冶金物理化学]
TM271.3 [一般工业技术—材料科学与工程]
下载PDF
职称材料
题名
Sm_(12.8)Fe_(87.2)合金氮化前后高能球磨的研究
被引量:
1
2
作者
孙继兵
崔春翔
吴瑞国
杨伟
刘玉岭
机构
河北工业大学材料学院
河北工业大学
出处
《兵器材料科学与工程》
CAS
CSCD
北大核心
2005年第6期5-9,共5页
基金
国家自然科学基金资助项目(50271024)
河北省自然科学基金(501013)资助项目
文摘
用破碎法制备了Sm12.8Fe87.2合金及其氮化物,对比研究了高能球磨工艺对母合金及其氮化物粉末的形貌、组织结构 及磁性能的影响。研究发现,高能球磨细化Sm12.8Fe87.2合金粉末或Sm12.8Fe87.2Nx氮化物粉末的过程均由大粉末颗粒→压延或 断裂成层片状→断裂成小颗粒3个阶段循环组成,并均在球磨一定时间后使粉末中的Sm2Fe17型相完全非晶化,α-Fe含量增 高且没有完全非晶化。球磨细化同粒度氮化物粉末的速度比母合金粉末的快。氮化过程不改变Sm12.8Fe87.2合金粉末球磨后 的相结构。氮化物的非晶化过程应当为:Sm2Fe17Nx(晶态)→SmFeN(非晶)+α-Fe。经两种高能球磨方式得到的氮化物粉末 的矫顽力随着球磨时间的延长而降低,而剩磁与磁化强度值在球磨时间短时降低,延长时间又增高,到球磨到主相非晶化 后又降低。
关键词
Sm2Fe17型合金
高能球磨
形貌
物相
磁性能
Keywords
Sm2Fe17-type alloys
high-energy ball-milling
powder microstructure
phase
magnetic properties
分类号
TF132.272 [冶金工程—冶金物理化学]
TM271.3 [一般工业技术—材料科学与工程]
下载PDF
职称材料
题名
作者
出处
发文年
被引量
操作
1
Sm_(12.7)Fe_(86.3)Nb_1合金的氢处理
孙继兵
崔春翔
张颖
王如
吴瑞国
梁志梅
《中国有色金属学报》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2004
2
下载PDF
职称材料
2
Sm_(12.8)Fe_(87.2)合金氮化前后高能球磨的研究
孙继兵
崔春翔
吴瑞国
杨伟
刘玉岭
《兵器材料科学与工程》
CAS
CSCD
北大核心
2005
1
下载PDF
职称材料
已选择
0
条
导出题录
引用分析
参考文献
引证文献
统计分析
检索结果
已选文献
上一页
1
下一页
到第
页
确定
用户登录
登录
IP登录
使用帮助
返回顶部