基于低碱度精炼渣的Q390C钢水洁净度控制实践

针对低合金高强度中厚钢板Q390C钢在低碱度精炼渣下钢水洁净度进行了研究,结果表明,渣系组分w(CaO)=43%~48%、w(SiO_(2))为12%~15%、w(Al_(2)O_(3))为23%~27%、w(MgO)为3%~7%、碱度(CaO与SiO2质量比)为3~4时,渣系完全处于液相区,钢中w[S]≤0.008%,w(T.[O])≤0.0025%,BT类、Ds类夹杂物级别降低,钢水洁净度满足指标要求。

带自学习的非晶制带钢水液位智能控制

本文以上海钢铁研究所50公斤非晶态合金薄带制取设备对喷咀包钢水液位的特殊要求,引入了带有学习功能的智能控制器。仿真和实时控制结果表明,带学习功能的智能控制系统比一般PID控制具有跟踪快、精度高和抗干扰能力强的特点。较好地满足了钢水液位的控制要求。

脱硫精炼渣熔点的实验研究

在实验室条件下进行了精炼渣熔化特性测定及钢水深脱硫的实验研究,实验表明预熔精炼渣的熔化温度明显低于机械混合渣,CaF2和MgO对精炼渣的熔点的影响与其加入量有很大关系。在其它条件基本相同的情况下,熔点低的脱硫率高。

高钙包芯线在低碳低硅钢中的应用

进行高钙包芯线在低碳低硅钢中的应用试验,试验结果表明,高钙包芯线的钙收得率为铁钙包芯线的3.29倍,每炉高钙线的喂入重量为铁钙线的0.4倍,且高钙线喂丝时间短。

连铸浸入式水口一键快换技术的研究与应用

本文以武铜炼钢总厂四分厂连铸车间现有设备为基础，介绍了浸入式水口一键快换控制体系、工艺过程等内容，明确了一键快换技术是采用基于结晶器液面自动控制的水口自动快换技术。实际生产中，通过试验不断解决一键快换中遇到的问题，使该厂的一键快换成功率从开始时的76％左右提高到当前99％以上的稳定状态。后工序水口更换过渡坯夹杂改判量较采用一键快换技术之前减少了30％，明显提高了水口坯质量。

高强韧性非调质钢F28MnSiVTiRE研发

中碳钢中加入V、Nb、Ti、Al、RE等细化晶粒元素,利用N、C与细化晶粒元素形成稳定的化合物来细化奥氏体晶粒,增加非调质钢的强度及韧性,采用金相显微镜和透射电镜观察,N、C与V、Nb、Ti、Al形成稳定化合物,成功研发出铁素体-珠光体型非调质钢,其屈服强度大于550 MPa,抗拉强度大于780 MPa,硬度(HB)不小于210,延伸率大于18%,面缩率大于45%,常温V型缺口冲击值大于50 J。与普通非调质钢相比,非调质钢F28MnSiVTiRE具有高强度、高韧性、易切削等优点,可用于加工汽车曲轴、发动机连杆等部件。

基于LIBS技术的钢水中Mn定量分析优化方法

应用激光诱导击穿光谱技术测量钢水成分中的Mn元素,对其进行定量分析及优化。实验结果表明,最适合采样的延迟时间为2.0μs,最适合的激光束聚焦位置在钢水表面以下3.5mm处。应用传统定标法,内定标法2种方法进行测量,经过实验数据对比发现,应用内定标分析方法得到的模拟曲线相关度数据R2为0.998,明显高于传统定标法得到的模拟曲线相关度指数。所以该项研究应用内定标建立相应的定标曲线,计算得到Mn的检测限是0.005%。

高碳钢72A控氮工艺及生产实践

本文对钢液吸氮进行概述,查找分析了氮的来源问题。结合宏兴股份炼轧厂72A三次生产的实际状况,对比分析并介绍了转炉、LF精炼、连铸生产过程中控氮问题。通过控氮措施的落实,在第二、三次生产72A时,氮含量呈逐渐下降趋势且波动范围逐渐缩小,72A氮含量得到了有效控制。

酒钢方坯中间包冶金性能模拟评价

以相似原理为基础,用水模拟钢液研究中间包内的钢水流动特征,通过测定模型中间包内液体的停留时间分布曲线(RTD),计算其平均停留时间及死区、活塞区和混合区的体积。

U71Mn高速轨钢中氮质量分数的控制

针对包钢生产350 km/h高速U71Mn钢轨钢w[N]偏高的问题,研究指出了高速轨钢液增氮的主要原因。采用无烟煤替代沥青焦作为增碳剂,钢液w[N]均低于65×10-6。有效控制了钢中w[N]。

冷镦钢钢水洁净度的研究

采用夹杂物图像分析仪、大样电解、扫描电镜及能谱分析等方法,研究了冷镦钢冶炼过程中各个环节T[O]、[N]的变化规律以及夹杂物的类型、数量、分布,定性和定量分析了该钢种各工序夹杂物的变化规律,提出了改进措施。

LF钢水成分与温度控制模型

以钢水、渣、包衬为研究体系,建立了钢水成分与温度控制模型。温度控制精度在±3℃以内,在补加系数法的基础上考虑了合金的收得率,推导出合金添加计算公式,使计算精度进一步提高。

喂线技术在平炉20G钢生产中应用

平炉要配以复杂的炉外精炼手段会受到温度，挡渣等条件的限制，而采用喂线法进行Ｃａ处理，同样能达到某种精炼要求，本文着重介绍平炉２０Ｇ钢采用喂线技术，降低硫化物级别的新工艺，解决了２０Ｇ钢硫化物级别偏高的质量问题。

熔炼工艺对TC1钛合金铸锭中Mn元素分布的影响

目的针对在TC1(Ti-2Al-1.5Mn)钛合金铸锭真空自耗熔炼过程中Mn元素不易控制的技术难点,对Mn元素进行合理控制。方法通过在熔炼不同阶段向炉内选择不同的充氩压力进行充氩保护熔炼来探讨铸锭中Mn元素的分布。结果与结论当采取低熔炼电流、两次充氩且充氩压强为8 000Pa时,铸锭中Mn元素挥发量得到有效抑制,且保证了Mn元素分布的均匀性。

氧化镧掺杂Mo-12Si-8.5B合金的强韧化机制研究

氧化镧掺杂的Mo-12Si-8.5B合金室温的强化机制有细晶强化、颗粒强化和固溶强化,并主要通过裂纹阱增韧、细晶增韧和颗粒增韧来提高合金的室温韧性。在高温下,均匀分布的稀土氧化镧起到弥散强化Mo-12Si-8.5B合金的作用。氧化镧的掺杂细化了合金晶粒尺寸,使各相晶粒均匀分布,有助于保护性氧化膜的快速形成,降低氧化膜的生长速率使热应力和生长应力更易释放,从而提高了氧化膜与基体的结合强度,最终能够提供持续地抗氧化性。同时,分布在晶内的氧化镧抑制了空位在氧化膜与基体界面的聚集,也有利于氧化膜结合强度的提高。

高温时效对一种铁镍基合金组织稳定性的影响

研究交货状态铁镍基合金Ni47Cr23Fe23W7在650℃高温时效过程中的显微组织稳定性,采用约翰逊-迈尔(JMAK)方程进行计算。在650℃下,随着时效时间的延长,达到5000 h以上后,逐渐在晶界和晶粒内部出现少量析出相,析出相呈颗粒状和短棒状,缓慢长大。结果表明,Ni47Cr23Fe23W7在650℃下,组织预计开始发生粗化的时间约为16.7万小时,具有优异组织稳定性,Ni47Cr23Fe23W7合金可以作为650℃超超临界机组锅炉集箱和管道的候选材料。

螺纹钢钛微合金化钢水可浇性差原因分析与控制实践

螺纹钢钛微合金化技术广泛应用于国内钢铁企业降本增效,钢中加入钛微合金化元素时,通过钢中加入钛微合金化并且采取控扎控冷工艺,能充分发挥其细化晶粒和沉淀强化作用,最终获得良好的综合机械性能。某炼钢厂开发初期存在钢水可浇性差、浇铸中断情况。结合生产实际,对螺纹钢钛微合金化钢水可浇性差原因进行了分析,并给出解决办法。

低碳汽车用钢钢水增碳原因分析及控制

针对某铸管采用"BOF-LF-CC"工艺生产低碳汽车用钢,对转炉出钢后至连铸浇铸期间钢水增碳情况进行分析研究,并找出增碳的主要原因。针对性地提出工艺优化措施,使得钢中碳含量得到有效的控制。

复吹转炉底吹气体对钢水终点氮含量的影响

在50 t顶底复吹转炉双渣法冶炼提钒后高磷铁水的工艺条件下,进行了全程底吹氮气(供气强度为0. 045 m3/min. t和0. 02m3/min. t),以及使用氩气底吹时钢水终点氮含量的对比试验,得出使用三种底吹气体的钢水终点氮含量分别为80 PPm、40 PPm、30 PPm,同时说明在氩站、连铸工序不宜使用氮气,这也是钢水氮含量大幅增加的原因之一。