氯化镁熔盐的分子动力学模拟

根据包括离子间极化作用势在内的离子间势对氯化镁熔盐做了分子动力学模拟．计算出的偏径向分布函数与中子衍射结果大致符合．计算结果表明，熔体中存在微观分布不均匀的缝隙，Ｍｇ２＋周围的Ｃｌ－离子数分布在２与６之间．熔盐含有和离子．

用液液萃取法从重镁水中制取MgCl_2·6H_2O的研究

本文报道了用溶剂萃取法从白云石煅白乳浆碳化的重镁水中制取氯化镁的小型试验和扩大试验结果。在选定的工艺条件下,用P_(201)-MiBK煤油萃取,镁的萃取率>95％,饱和有机相浓度9.8g/L,用工业盐酸反萃取,镁的反萃取率>98％,成品液浓度97g/L。蒸发结晶六水氯化镁,产品质量达国家分析纯标准。实践证明:采用所选择的工艺流程和工艺参数建厂,经济效益较好,风险性较小。

结晶镁精炼熔剂的研究（Ⅲ）──杂质铁的除去，氟化钙对镁的熔合性

本文针对选优熔剂只能除去非金属杂质而对金属杂质铁无除去作用的特点，研究了在熔剂中掺入添加剂海绵钛或硼化物（Ｂ２Ｏ３、或Ｎａ２Ｂ４Ｏ７）的除铁效果，证明用Ｂ２Ｏ３除铁的效果比海绵钛好。改善ＣａＦ２结构（细磨成经Ｘ射线照射）有利于提高快的熔聚性并可降低氟盐的用量。

电解氯化镁熔体时氯气-电解质两相混合流体的动力学

本文在研究阳极气体析出行为静态规律的基础上,用摄相机拍摄了连续过程的动态画面.分析了电解质两相混合流体的动力学特性,解释了在镁电解过程中由于杂质的存在,阳极气泡的析出规律及电解质表面泡沫层的形成。在纯三元系电解质中流体呈扰动湍流流态,而在有0.15%SO^(2+)离子时流体呈泡状流态。

硅热法炼镁理论炉渣成份的计算

本文给出了硅热法炼镁的理论炉渣成份计算公式,并计算了镁提取率为75%,硅铁含硅量为75%,还原炉料中萤石添加量为3%时的理论炉渣成份。该计算方法简单准确,可供科研、生产和设计单位参考使用。

KCl-MgCl_2-LiCl及CaCl_2-MgCl_2-NaCl熔盐系中MgCl_2活度的简化亚正规模型

建立了一个描述KCl－MgCl2－LiCl及CaCl2－MgCl2－NaCl熔盐体系中MgCl2活度的溶液模型．模型假定将所讨论体系中的盐处理成独立的粒子而不是它们的离子形式，并对上述熔盐组元对之间的相互作用进行了分析，用随MgCl2成份变化的相互作用能可以较好地描述MgCl2的活度．与前人结果比较，本模型所用参数少且物理意义较明确．

苛性菱镁矿的活性度

用差热分析法测定了菱镁矿的分解温度。分解温度随升温速度的降低而降低,最低可遗357℃,用热失重法测定了不同温度下不同粒度的菱镁矿的热分解曲线,随着温度的升高和粒度的减小分解速度加快。着重研究了各种因素对苛性菱镁矿活性度的影响,认净煅烧温度及存放时间是影响活性度的主要因素,在分解完全以后,煅烧时间对活性度影响不大。苛性菱镁矿在空气中存放时,吸收空气中的CO_2及水分,生成MgCO_3和Mg(OH)_2.4MgCO_3.4H_2O而使活性降低。

MgCl_2-NaCl-KCl-CaCl_2系电解质润湿角的研究

用躺滴法测定不MgCl_2—NaCl—KCl—CaCl_2系镁电解质在石墨片、钢片及耐火材料片上的润湿角。结果表明,在有大量CaCl_2存在的情况下,MgCl_2、Nacl、KCl能不同程度地减小电解质在石墨片上的润湿角。同时发现电解质在钢片、耐火材料片及极化条件下在石墨片上的润湿角小于90°。

对皮江法炼镁过程冷凝区温度的分析

冷凝区的温度对皮江法炼镁至关重要。控制冷凝区的温度也就是控制冷凝区热量的输入与输出。分析了冷凝区热量输入、输出的主要途径,并对冷凝区实际温度进行了测量。认为冷凝区温度及温废分布取决于冷凝器的结构及冷凝区各部分的设计,实际生产中在工艺条件内可操作的各因素对此影响不大。

原子吸收法测定原镁石中痕量镉的研究

本文采用钴和样品自身消化反应产物硝酸镁作为混合基体改进剂，塞曼石墨炉原子吸收法测定原镁石中痕量镉，确定了仪器工作参数和测定条件，测定的相对标准偏差（ｎ＝９）小于１０％，用标准加入法测定镉的回收率为８８％－１０４％。

镁电解质中氟离子含量对电解过程的影响

采用离子选择电极法首次测定了工业氯化镁电解槽和光卤石电质槽中的氟离子含量,并结合工艺过程和模拟试验的结论,提出每天应向氯化镁槽加入8kg氟化钙,向光卤石槽加入20kg氟化钙,才能使电解质中的氟离子浓度处于最佳状态(0.2％～0.4％),取得较好的电流效率。

炼镁还原罐的制造技术

采用ＺＧ３５Ｃｒ２４Ｎｉ７ＳｉＮ耐热不锈钢铸造的炼镁还原罐能保持高温（１１８０℃～１２００℃）工作环境下的机械强度．炼镁还原罐由离心铸造的罐身与砂型铸造的罐帽焊接而成．在罐身离心铸造工艺中，应注意防止裂纹、冷隔、铁豆、凸凹不平、罐身内表面有夹渣和气孔等问题的产生．