4Cr5MoSiV1钢和3Cr2W8V钢热疲劳寿命的研究

从工程角度定义了热作模具钢的热疲劳裂纹起始(TFCI)寿命,并根据修正的Manson-Coffin公式以及热应力引起的应变范围,导出了一个描述TFCI寿命的表达式:N_i=K(△T—△T_0)^(-2)。当热作模具热循环温度差(△T)低于热疲劳损伤的临界温度差(△T_0)时,即△T<△T_0时,热作模具的TFCI寿命趋于无穷。在最佳热处理条件下,4Cr5MoSiVl钢的△T_0为476℃,3Cr2W8V钢的△T_0为416℃。试验结果表明,4Cr5MoSiVl钢比3Cr2W8V钢具有较好的热疲劳抗力。

用硬度法检测奥氏体钢管内壁喷丸效果的试验研究和探讨

借助于透射电子显微镜和选区电子衍射分析了喷丸变形层的组织组成。以ASTM A213MS30432钢管为例探讨了用硬度法检测奥氏体钢管内壁喷丸效果的可行性。利用硬度计、光学显微镜和能谱仪等设备,分析了喷丸层的硬度、磁性相含量和氧化膜中Cr相对含量以及三者之间的关系,对硬度检测参数进行了选择和确定。

利用激光干涉测钢丝的杨氏弹性模量

分析了在洛埃镜干涉装置中等效双狭缝间距变化对干涉条纹密度的影响。导出了钢丝因受力引起的绝对伸长量与干涉条纹密度变化之间的关系 ,并通过它计算了钢丝的杨氏弹性模量。结果表明 ,激光干涉法不仅比光杠杆法测量的量要少 ,而且用该方法通过测微目镜测条纹的位置要比光杠杆法通过望远镜对标尺读数精确 。

贝氏体球铁高速冲击下的行为

使用光学显微镜和扫描电子显微镜研究了贝氏体球铁高速冲击下的组织变化和断口形貌。根据试验结果，对贝氏体球铁高速冲击下的性能进行了讨论。

高强度奥氏体不锈钢的发展

工程应用对奥氏体不锈钢的强度、韧性、低磁性和耐蚀性的要求不断提高。本文综述了高强度奥氏体不锈钢(RP0.2≥400MPa)的发展趋势,以及几种高强度奥氏体钢的化学成分和力学性能。

冶轧质量对钎钢性能与凿岩寿命的影响

本文论述了冶轧工艺对中空钢的性能及其制成钎杆凿岩寿命的影响。结合钎杆凿岩过程中的工作应力,分析了钎杆内外疲劳源点的产生、扩展及瞬间破断的情况。通过比较四种冶轧工艺的钎钢性能及其凿岩寿命,指出了缩孔夹杂、脱碳、晶粒粗化等冶金缺陷,是改善钎钢性能和提高钎杆凿岩寿命必须注意的问题。此外,提高中空钢锭、坯、材的内外表面质量是消除钎杆内外疲劳源点产生,避免钎杆早期断裂,稳定凿岩寿命的关键途径。

燃气高压场站典型管材的韧脆转变温度及其影响因素

通过对北京丰台南次高压站A3钢管和王四营桥高压站20钢管两种管材进行不同温度下的系列冲击试验,对两种管材的韧脆转变温度进行了测定和分析,并结合化学成分及显微组织分析了影响材料低温韧性的因素。结果表明:A3钢管在不同温度下的冲击吸收能量及剪切断面率均小于20钢管的;前者的韧脆转变温度为3.7℃,后者为-17.2℃;管材的韧脆转变温度受化学成分和显微组织的影响,化学成分中碳、硅、硫、磷元素的含量越低,其韧脆转变温度也越低;铁素体-珠光体钢在晶粒度相同的情况下,钢中铁素体含量越高,其韧脆转变温度则越低。

高速钢锻件裂纹缺陷产生的原因及预防措施

介绍了高速钢的特点,针对W6Cr5Mo4V2锻件在锻造过程中产生裂纹的原因,提出了预防措施。

船用锚链钢工厂认可简介－兼论如何提高船用锚链钢工厂认可质量

本文简要介绍了我公司船用锚链钢工厂认可的程序及内容，指出工厂认可成功的关键在于型式认可，而型式认可的关键在于低温冲击试验和弯曲试验。

斜轧缺陷的漏磁检测

无缝钢管表面的斜轧缺陷 ,因位于漏磁纵横向检测机组的盲角区域 ,检测灵敏度低 ,容易漏检。通过改变检测传感器———探靴内检测线圈的轴向夹角 ,提高了斜轧缺陷的检测灵敏度 。

高中压转子用30Cr1MoV钢动态再结晶行为及晶粒尺寸预测

为了研究高中压转子用30Cr1MoV钢在热变形过程中的动态再结晶规律,在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行了单轴压缩实验,实验选取的变形温度为900~1200℃、应变速率为0.01~1 s^(-1)、真应变为0.693。整理实验数据并绘制得到了30Cr1MoV钢的真应力-真应变曲线,采集曲线上的特征值,通过线性拟合计算得到了各项材料系数,建立了30Cr1MoV钢的本构方程和动态再结晶动力学模型。从试样的金相照片中测得了平均晶粒尺寸,建立了动态再结晶晶粒尺寸模型,并将其导入Deform-3D软件材料库中,进行单轴压缩成形模拟。模拟结果与实验结果的误差控制在8%以内,验证了动态再结晶模型的准确性,说明在后续的工艺实验中,借助该模型可以有效预测30Cr1MoV钢的动态再结晶行为。

H156热作模具钢动态再结晶的实验与数值模拟研究

通过Gleeb-1500D热模拟机,对H156热作模具钢进行单道次热压缩实验。实验中,变形温度控制在850~1220℃,应变速率控制在0.001~1 s^(-1),真应变为0.7。通过采集数据获得真应力-真应变曲线,得出流变应力与热变形参数之间的数学关系,建立了动态再结晶模型,并借助光学显微镜对不同热变形参数下实验样品的微观组织进行观察分析,建立了晶粒尺寸模型。通过DEFORM-3D有限元软件对H156热作模具钢的动态再结晶行为进行模拟,探究热变形参数对实验材料动态再结晶(DRX)行为的影响。结果表明:随着变形温度的增加,DRX体积分数增加,DRX晶粒分布越均匀;较大的应变速率会导致变形时间缩短,DRX区域减小,细小晶粒缺少充足的时间发生形核长大。因此,提高变形温度、降低应变速率有助于动态再结晶的完成。数值模拟结果与实验结果较吻合,验证了模型的准确性。

铸态Cr5钢热变形行为及热加工图的研究

以支承辊常用材料铸态Cr5钢为研究对象,在单道次热压缩试验的基础上,对其在不同试验参数下的热变形行为及热加工图进行分析研究。试验中,变形温度为850~1220℃,变形速率为0.01~1 s^(-1),真应变为0.7。利用试验数据绘制了铸态Cr5钢的真应力-真应变曲线,得出影响流变应力的因素。并通过拟合曲线计算了各待定材料系数,给出了铸态Cr5钢的流动应力方程。最后,基于真应力-真应变曲线,绘制了0.1~0.6应变范围内的热加工图。结果表明:提高变形温度以及减小应变速率可以降低Cr5钢的流变应力,有助于动态再结晶的发生;而随着应变的增加,失稳区域与功率耗散因子变大。Cr5钢高温下最适宜的加工参数区间为:变形温度为1000~1200℃,应变速率为0.03~0.37 s^(-1)。