薄规格无取向硅钢的卷取错层原因与控制

薄规格无取向硅钢的卷取错层严重影响产品的出厂质量,如何将错层控制在±1 mm以内是生产现场的重要研究课题。于是从薄规格无取向硅钢现有生产设备和工艺技术入手,从剪切不齐和卷取不齐两个方面探索错层产生的原因,总结控制措施并在生产现场实施验证。

共轭微孔聚合物的合成及其光催化性能研究

共轭多孔聚合物由于其丰富的制备方法、良好的光热稳定性以及可调的能带结构,在可见光催化中展现了广阔的应用前景.本文采用Pd催化的Suzuki-Miyaura交叉偶联反应制备了共轭微孔聚合物CMP1和线性聚合物LP2,通过扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)对聚合物的形貌和结构进行表征.通过紫外可见漫反射光谱(DRS)研究了两种聚合物的光学性质,结果表明共轭微孔聚合物CMP1的可见光吸收能力明显优于LP2.通过循环伏安(CV)测试得到两种聚合物的导带位置,两种聚合物的能带结构位置均满足光催化NADH再生的热力学条件.通过电化学测试分析了两种聚合物的光电流响应和电化学阻抗,与线性聚合物LP2相比,共轭微孔聚合物CMP1具有更快的光激发响应和电荷迁移速率.最后将两种聚合物用于光催化NADH再生实验以研究其光催化活性,CMP1和LP2对NADH再生的效率分别为58.3%和50%,表明共轭微孔聚合物光催化剂具有优异的催化活性.

优化抛丸机设备及工艺减少磨料消耗

分析冷轧厂不锈钢热轧退火酸洗线抛丸机状态,测量并调整了分离器风速,改造了重力除尘器下砂管道,从而减少了大粒度颗粒带入除尘灰中,使得除尘灰中尺寸≥0.3 mm钢丸质量分数减少了10%~46%,解决了磨料耗量增高的问题。

耐磨钢NM360的耐磨性能试验研究

NM 360是在Q 345基础上通过调整合金元素后生产的新钢种,还缺少摩擦磨损性能的评定参数,通过粘着磨损和冲蚀磨损试验用称重法测量其磨损量,测定了它的抗粘着和抗冲蚀的摩擦学性能,试验结果表明微量合金元素能改善材料组织,其性能优于Q 345,并与国外同类产品的性能相当.

铝基碳化硅抛光液试验研究

为了配制适用于铝基碳化硅精密抛光的特种抛光液,采用非牛顿流体磨头对体积分数为30%的铝基碳化硅进行加工试验,以表面微观形貌和表面粗糙度为评价指标,设计试验探究抛光液中各组分含量对抛光效果的影响。试验表明:金刚石磨料对铝基碳化硅的抛光效果最好,表面形貌平坦,表面粗糙度低,在抛光液浓度为10%、金刚石调和油比例为3%时获得了最佳表面粗糙度,数值为0.056μm。

浅谈煤矿机械磨料磨损机理

通过对煤磨料特性和磨料磨损进行分析,初探煤矿机械典型零件磨损失效和磨损机理。结果表明:煤矿机械零件的磨损机理主要是磨料磨损,即微观切削机理、多次塑变导致断裂的磨损机理、微观脆性断裂磨损机理。

磁控微粉砂轮固化工艺对砂轮磨削性能的影响

目的研究砂轮在固化过程中,固化温度和固化时间对砂轮磨削性能的影响。方法通过测试两种固化工艺制备的砂轮的抗压强度、硬度以及其加工硬质合金YG8的磨削比、表面粗糙度、加工非球面的形状精度随固化温度的变化,来评价固化温度对磁控微粉砂轮磨削性能的影响。结果砂轮的磨削性能与其固化温度、时间有直接关系。磨削比随着固化保温时间的增长呈先增长后下降的趋势。固化温度决定砂轮固化速率和砂轮对过度固化的敏感程度,170℃固化能使砂轮在较短时间达到最佳磨削性能,但是固化时间超过8 h时,其性能会迅速衰减。130℃固化有利于防止砂轮过度固化而造成性能急剧降低。通过对固化工艺的研究,170℃/5 h+130℃/5 h固化工艺下制备的砂轮磨削性能最佳,该砂轮磨削YG8得到最佳的面形精度为365 nm,最佳表面粗糙度为3 nm。结论砂轮在固化过程中,固化温度与固化时间直接影响树脂的固化反应速率与固化程度,通过对固化工艺的实验研究,在本实验条件下得到了最优的固化工艺参数。

截齿齿体42CrMo钢散体磨料振动磨损研究

针对截齿齿体常用材料42CrMo钢的低温、中温、高温回火试样,采用自制的散体磨料振动磨损试验机,进行不同振动频率的散体磨料磨损试验研究,发现了在本试验条件下散体磨料振动磨损对42CrMo钢的磨损规律。

钢砂的锯切过程试验研究

对国内外钢砂锯切花岗岩试验的结果说明:钢砂在锯切过程中承受小能量多次冲击接触应力。商用铸造钢砂内存在一些宏观、微观裂纹,其失效的过程为破碎—犁削—破碎;非铸造钢砂失效过程为犁削—破碎模型。

新型贝氏体球墨铸铁磨球

以锰和微量合金元素取代贵重金属镍、钼、铜,并采用不同于等温淬火的冷却方式,获得以针状组织(贝氏体+马氏体)为主,有一定量奥氏体的新型抗磨铸铁。冲击韧性可达10J/cm^2以上,硬度达HRC50以上。在磨球生产上应用结果表明,耐磨性比中锰球铁磨球提高一倍,冲击疲劳性能比中锰磨球提高七倍,而生产成本与之相当,具有很好的推广应用前景。

烧结温度对Cu-P金属结合剂堆积磨料结构和性能的影响

在不同烧结温度下,以Cu-P合金为结合剂制备金刚石堆积磨料.利用差热分析(DTA)和X射线衍射(XRD)测试Cu-P合金的熔化特性与物相组成,采用扫描电镜(SEM)方法对堆积磨料的显微结构、金刚石和结合剂界面润湿性进行分析,并测试堆积磨料的单颗粒抗压强度、冲击韧性、气孔率、平均孔径尺寸等物理性能.对比了不同温度下烧结制备的堆积磨料的磨削性能,并阐述磨料磨损机理.结果表明,760℃烧结的堆积磨料,Cu-P结合剂对金刚石的包裹程度好,润湿性好,金刚石出刃高度适宜,并具有优异的力学性能.其单颗粒抗压强度、冲击韧性、气孔率、平均孔隙尺寸分别为23 N、78%、29.33%、18.53μm.760℃烧结的堆积磨料具有最优的磨削性能,磨削后砂轮中的堆积磨料处于半磨损状态,当氧化锆陶瓷的磨削比为24.8时,工件表面粗糙度为1.01μm.

变质凝聚体磨料的发展与应用

变质凝聚体磨料生产技术是把气—固、液—固相变中的异质形核引入到固—固相变中,以控制磨料固态相变的显微组织。本文评价了凝聚体磨料的性能特性、技术特点、应用效果及应用前景。

新型合金磨球的组织与性能

针对磁性材料等行业砂磨机用研磨体存在的问题 ,开发了一种新型的铸造合金磨球。研究了该合金磨球的组织与性能特点 ,并与轴承钢球进行了对比。结果表明 ,铸造合金磨球具有比轴承钢球更有利的组织和性能 ,其硬度可以达到 HRC6 3～ 6 7,且断面硬度极差仅HRC0 .5 ;抵抗冲击疲劳破坏的能力比轴承钢球高 1 0倍以上 ;耐磨性特别是在湿磨条件下的耐磨性比轴承钢球至少提高 4倍以上。

低铬合金磨球的质量控制

从磨球的服役条件入手,阐述了低铬合金磨球破碎率高的主要原因是碳化物呈连续网状分布和铸造缺陷;讨论了优质低铬合金磨球的生产工艺,及如何控制质量因素来解决破碎率高这一缺点。

铸态高铬铸铁磨球的组织和应用

阐述了高铬铸铁在铸态下获得贝氏体，奥氏体和屈氏体基体组织的化学成分选择和冷却条件的控制，试验结果表明，贝氏体组织只有在实验室特定冷却条件下才能获得，在生产条件下难以获得，奥氏体高铬球，在使用中明显加工硬化现象，但由于有严重剥落变形，因而不宜应用；金属型铸造屈氏体高铬球具有耐磨性高，破碎率低，适应性强，生产成本低等优点，是粉磨作业的一种良好研磨体。

Al_(62)Cu_(25.5)Fe_(12.5)准晶磨料的制备及性能

由非自耗电弧熔法制备Al62Cu25.5Fe12.5单相准晶合金,再将该合金进行球磨处理制备了Al62Cu25.5Fe12.5二十面体准晶粉末,并以其为磨料配制研磨膏,对软金属Al进行表面研磨处理。结果表明:经准晶研磨处理后的纯Al表面平整无划痕,粗糙度为Ra=0.306,达到一般精研要求。与传统金刚石磨料不同,这种准晶研磨材料在机械研磨时可避免造成对软金属表面的二次划伤,且表现出对软金属基体表面缺陷的修复能力。

马氏体磨料磨损特性的研究

对20Cr,40CrSi,T8,T104种材料所获得的单相马氏体组织二体磨粒磨损、静载与动载三体磨粒磨损的耐磨性进行了研究,结果表明:在各种磨损条件下,马氏体的耐磨性与其固溶碳量的平方根呈抛物线关系,抛物线峰值点所对应的马氏体最佳固溶碳量,其与磨损条件有关,当磨损过程中塑变磨损比例增大时,马氏体最佳固溶碳量降低,而切削磨损比例增大时,则马氏体最佳固溶碳量升高。

框架砂锯锯割石材磨料的工况条件、失效机理及铸钢砂、铸钢丸磨料的技术规范分析

本文分析了框架砂锯锯割花岗石、大理石用磨料的工况条件及失效机理,以及铸钢砂、铸钢丸磨料使用过程中具体的性能指标,提出了铸钢砂、铸钢丸磨料的技术规范。

喷丸强化用钢丝切丸的磨损失效机理

用ERVIN寿命试验机模拟了喷丸强化用钢丝切丸的冲击磨损过程,得到了磨损量与循环次数的关系曲线,用扫描仪记录了钢丝切丸磨损形貌的变化过程,用扫描电子显微镜观察了钢丝切丸的磨损形貌。结果表明:在冲击磨损试验过程中,钢丝切丸的形貌逐渐由圆柱状变为类球状,最终变为较小的丸粒;钢丝切丸的冲击磨损失效过程可分为钝化阶段、稳定磨损阶段、剧烈磨损阶段,这三个阶段的的主要磨损失效机理分别为黏着磨损、表层剥落和大块断裂。