燃机试验平台测量系统引线敷设优化设计

针对某燃机试验平台现有测量系统在燃机外引线敷设过程中存在的支撑面不足、敷设复杂、交叉飞线等问题,提出了一套优化改善方案。该方案通过在燃机上方增加收纳桥架,以及在燃机下方设置单层桥架或引线柱,用于收纳测试引线和优化线缆敷设路径,以提高燃机上下台效率和后期维护排故的便利性。

锅浪跷水电站水轮机蜗壳的安装与焊接技术

结合锅浪跷水电站3号机组的蜗壳安装与焊接出现的焊接缺陷,从后续的处理措施、处理过程和结果来看,要保证蜗壳安装焊接质量,除加强焊接前的焊接工艺、焊接顺序及方案等技术准备外,焊接过程更要注意减少焊接残余应力,加强焊接环境控制及焊接过程中的预热、后热、层间打磨、焊条保温等精细化管理。所采取的质量管理及技术调整措施,可为其它电站在蜗壳焊接过程中预防焊接缺陷提供参考。

抽水蓄能机组状态在线监测中的振动信号积分方法

抽水蓄能机组振动状态监测中常将速度信号积分成位移信号再计算特征值进行评价。以稳定工况下上机架水平振动速度信号为例,研究了速度信号积分为位移信号的积分方法与滤波器参数设置,并采用暂态工况进行验证。结果表明,速度信号积分成位移信号时,应采用高通滤波器对积分前速度信号或积分后位移信号进行高通滤波,高通滤波器的截止频率可设置为0.2倍转频;暂态工况下,采用未滤波的位移信号计算特征值对机组安全性评估时,存在高估机组振动的风险。

固定污染源CEMS烟气流速校验试验研究

烟气流速测量是污染物排放总量统计监测技术中的重要内容,多数CEMS只能单点测量烟气流速,需要通过参比方法对CEMS流速进行校验和修正,从而使CEMS流速可以代表整个烟道截面流速。经试验测定,某机组CEMS速度场系数精密度为1.432 8%、线性相关系数为0.994 1、平均相对误差为8.26%,均满足CEMS调试检测技术指标要求。用速度场系数对CEMS流速进行修正,然后进行复检,CEMS流速相对误差减小为-0.43%,可信度更高。试验表明,该机组CEMS安装位置代表性好,单点流速与整个烟道截面流速比值相对稳定,经校准修正后的CEMS流速可以代表整个烟道截面流速,用以污染物排放总量的计算。

火电机组控制设备安装调试的典型问题及其解决措施

以华润登封电厂一期2×300 MW机组为例,分析热控系统安装、调试过程中遇到的设备接口、设备与现场要求不一致、安装不当、电源设计及接线图错误等典型问题,认为其主要是由于设计与制造厂供货不一致、定货与供货不一致、设计错误或设备选型不当等原因造成。对此,给出了具体的技术处理措施和建议。

基于多能源站协调的区域电力-热力系统站网联合规划

分布式能源系统具有高效、可靠、经济、环保等优势,可同时满足用户的冷、热、电需求。因其系统内部能量流耦合复杂,导致设计时能源站选址和管网规划困难。为解决这一问题,采用维诺图和综合能源负荷矩交替迭代的方法,确定能源站选址及所辖供能区域;考虑站内各类能源设备运行特点,基于“以电定热”(FEL)和“以热定电”(FTL)2种基本运行策略,开展站内能源系统设备容量优化研究,得到系统最佳运行模式;从多能源站协调的角度,建立区域电力-热力互联管线传输模型以解决站间能量调度管理的难题。对北京市某近零能耗社区的8种典型场景进行分析,年总成本降低334万元,经济效益提高3.9%,验证了本方案的有效性。

蓄能机组推力轴承镜板泵调试与性能测试

针对某抽水蓄能电站首台机组调试阶段机组推力轴承镜板泵不能建压的问题,分析了可能产生的原因。在此基础上,测量了开机过程和额定转速情况下镜板泵流量和出口压力,分别采用短时傅里叶变换和傅里叶变换对压力信号进行分析,指出不同工况下镜板泵出口压力脉动的主频主要表现为泵孔通过频率,且镜板泵在中高转速下存在压力和流量不稳定区,应引起足够注意。

汽轮机监视系统(TSI)安装调试及常见问题

介绍了汽轮机监视系统(TSI)的安装要求,阐述了TSI系统调试前应具备的基本条件和调试步骤,并根据现场调试经验,汇总了调试过程中经常出现的问题、相应的解决方法及安装调试注意事项。

热工测量的安装因素对测量回路综合误差影响分析

测量元件、中间转换及显示部件等对测量回路综合误差的影响越来越小,安装因素所产生的误差成为不可忽视的误差来源。分析了润滑油、小汽轮机排汽、汽包水位、测温元件等安装位置不合适,或在安装中忽略了一些造成测量误差的安装因素所产生的误差,总结了安装时需要避免的问题。采取迁移、补偿等措施可以修正测量误差,但注意安装中产生误差的因素,并避免出现,选择正确的安装位置及进行管路布置是解决误差的根本方法。

机电安装工程管理中的成本控制

随着机电安装市场的放开,实行企业自主报价,竞争更加日趋激烈,企业的竞争优势和综合实力应体现在质优、快速、安全、低耗前提下的价廉。为了提高市场竞争力,必须降低成本,使机电安装工程管理中的成本控制标准化、正规化。

唐湖火电厂2×135MW机组热工控制问题分析及改进

近年来,随着电力建设的飞速发展,发电机组工程建设进入了一个高峰时期,机组调试任务也较为繁重,调试过程中不断暴露出一些问题。文章对唐湖火电厂2×135 MW机组热工调试中遇到的MFT跳闸柜燃油快关阀控制回路设计与实际不符、OPC电磁阀与设计电压不符、汽机轴间位移偏大等重要问题进行了分析,提出了解决方案。

燃煤发电机组仪表伴热系统改造及应用

简单介绍火电厂热控仪表伴热系统的主要设备和控制原理,对系统目前存在的主要问题进行了仔细分析,并重点针对部分伴热电源配置不合理、伴热带选型不符合要求、仪表取样管路保温不规范等问题进行了技术改造,改造后经过1个冬季的运行,热控仪表伴热系统故障率明显降低,取得了预期效果。

火力发电厂辅助系统集中监控设计

火力发电厂辅助系统控制是发电厂热工自动化系统的一个重要组成部分。提高电厂的热工自动化水平和运行管理水平,为减人增效和竞价上网创造条件。实践证明,辅助系统采用单元控制室统一监控是十分必要的。

新建火电机组热控专业调试

该文从热工控制系统在单元机组运行中的功能与重要性出发，分析了新建火电机组热控专业调试内容及调试方案制定，面向主机和主要辅机，说明了热工控制各子系统调试中要注意的问题，介绍了热控系统投运及整机启动过程的调试内容和步骤。

真空状态下等离子注入铜管管束的换热特性

进行了不同真空度下单管的凝结试验,研究了真空状态下等离子注入铜管管束的换热特性,以及其换热系数随Re数的变化情况,并与普通铜管管束的换热性能进行比较。研究表明:两种管束的凝结换热系数和总换热系数都随着真空度的提高而增大,而且真空状态下等离子注入铜管表面较普通铜管有更好的换热性能。在较高真空度(0.05 MPa)和较大Re数(34755)下,等离子管束的总换热系数约为普通铜管管束的1.43倍,凝结换热系数约为普通铜管管束的2倍。

吸入式空冷汽轮发电机气体运动流场分析及应用

为了提高空冷汽轮发电机的冷却效果,改变原压入式空冷汽轮发电机通风方式,空气由定子风道和转子风道进口进入,由吸入式风扇排出,消除了原压入式汽轮发电机由于风扇进风而带来的风道进口温度升高以及转子风道的热风进入定子风道造成定子风道进风口温度增加,改善了冷却效果。采用模型试验和数值模拟方法对吸入式空冷汽轮发电机风道气体运动流场进行了分析,结果表明：吸入式空冷汽轮发电机转子风道进口风速一般为10.0~90.0m/s,和压入式空冷汽轮发电机转子风道进口风速基本相同;距汽端近1.0m范围内,定子风道风速一般为8.0~18.0m/s,距汽端1.5~3.0m范围内,定子风道中风速仅为3.0~5.0m/s,为了使定子得到均匀冷却,将前15个风道间距增加至80.0mm,后25个风道间距减小至45.0mm,可在总风道数目基本不变的情况下改善冷却效果。

基于矩阵法火电厂轴封加热器热经济性分析

火电厂回热系统有热量离开时,系统汽水将重新分配,机组效率、功率发生变化。基于火电厂热经济性状态方程和功率方程,推导得出加热器抽汽效率计算公式,结合纯热量离开系统可方便计算系统功率变化量,从而得到相应热效率及煤耗率相对变化量。以国产300 MW机组为对象,研究该机组轴封加热器损坏造成的热经济性影响。

电除尘器高频电源和脉冲电源应用分析

通过宝钢电厂1、2号机组现役电除尘器高频电源和脉冲电源的工程设计、安装、调试和运行维护的实践阐述两种新型电源的供电特性以及对提高除尘效率的应用机理。实践结果显示,将高频电源运用在一、二、三电场,改造后排放质量浓度小于等于100 mg·Nm^(-3),将脉冲电源运用在四、五电场,改造后排放质量浓度在20 mg·Nm^(-3)左右。高频电源适合处理高浓度中低比电阻粉尘,脉冲电源适合处理低浓度高比电阻粉尘。对于选择何种电源为佳,需要根据除尘器进口粉尘浓度以及不同工况条件下粉尘比电阻值来选择。

拆除2万m^3油罐的施工方案

介绍了某工程采用"倒装法"拆除2万m3油罐的施工方案,对"倒装法"方案中临时加固措施材料选型及强度校核的计算进行了总结,以期能为同类项目施工提供参考。

高校机械类专业金工实训教学改革探讨

为了加快普通本科院校向应用型高校转型的脚步,培养高校学生分析和解决实际问题的能力,实践教学环节的地位日益显著,金工实训是培养学生动手能力的一门重要课程,因此对机械类专业的金工实训教学进行改革研讨具有十分重要的意义。