AUC工艺特点及应用

综合论述了AUC工艺的特点;阐述了AUC工艺的净化机制,列出了部分杂质的净化效率计算的百分值;认证了AUC的化学组成为(NH4)4[UO2(CO3)3];介绍了AUC工艺在铀水冶、纯化和转化过程中的应用。

论TBP萃取-AUC工艺联合纯化法的特点

论述TBP萃取-AUC工艺联合纯化法的六大特点:萃取原液铀质量浓度要求并不很高;纯化能力强;原料黄饼质量要求宽松;产品AUC纯度高,UO2化学活性大;工艺产物NH4NO3可以循环利用;工艺废水量稍大。因此,该工艺具有下列主要优点:供货充足;产品为高纯度、高活性的UO2,非常适用于氢氟化过程;工艺产物NH4NO3可综合利用,最终制备为NH4NO3肥料,可以做到工艺废水零排放。

黄饼中PO_4^(3-)对TBP萃取纯化的危害性

论述黄饼中PO43-对TBP萃取纯化工艺的危害性及消除方法;分析溶解渣多带走铀的原因;讨论PO43-对萃取效率以及萃取塔操作的有害影响;提出溶解液中铀的极限浓度。黄饼中存在的PO43-对TBP萃取纯化弊大于利。

AUC工艺纯化能力剖析

通过计算,论述AUC(三碳酸铀酰铵)工艺纯化过程对4类杂质的纯化能力。在UO22+-NH4+-CO32--H2O体系中,计算求得某些生成微溶的碳酸盐或氢氧化物的杂质在AUC晶体中与铀的质量比<1×10-6;某些部分溶解的杂质碳酸盐,如Li,当[(NH4)2CO3]为2.8 mol/L时,溶液中ρ(Li)达2.09×104μg/L,它不可能进入AUC晶体。溶解度大于AUC晶体的杂质化合物,通过固液分离和洗涤,可以基本除去。

U_3O_8型铀矿石浓缩物的溶解液铀质量浓度最大值探讨

在探讨单因素对溶解液ρ(U)的影响基础上,对比、分析了诸如U3O8型铀矿石浓缩物的w(U)、w(H2O)以及m(P)/m(U)的影响强度。结果表明:w(U)与溶解液ρ(U)呈正相关,U3O8型铀矿石浓缩物的w(U)每增加1%,溶解液ρ(U)平均增加4.8～5.7g/L;w(H2O)与溶解液ρ(U)值呈负相关,w(H2O)每增加1%,ρ(U)最大值下降46.1～55.2g/L;m(P)/m(U)与溶解液ρ(U)值呈负相关,m(P)/m(U)每增加0.1%,ρ(U)最大值平均下降116.0～181.0g/L。当w(U)=62.5%,不考虑m(P)/m(U)的影响时,溶解液ρ(U)最大值为1 578g/L;在m(P)/m(U)=0.35%条件下,ρ(U)最大值下降至716g/L,ρ(U)最大值下降54.5%:故m(P)/m(U)为瓶颈控制因素。

萃取原液铀质量浓度与湿铀矿石浓缩物中水分的关系

铀矿石浓缩物的溶解液和由此而制得的萃取原液的ρ(U)与铀矿石浓缩物中w(H2O)呈反相关,萃取原液ρ(U)高,例如500 g/L,要求湿铀酸铵盐型铀矿石浓缩物中w(H2O)为7.5%,允许进入溶解系统的生产用水为每t铀0.91 m3;萃取原液ρ(U)低,例如100 g/L,要求湿铀酸铵盐型铀矿石浓缩物中w(H2O)为67.0%,允许进入溶解系统的生产用水为每t铀5.55 m3。

氟化物挥发法与精制氟化法所用铀矿石浓缩物标准剖析

对比了氟化物挥发法与精制氟化法所用铀矿石浓缩物标准,前者对铀矿石浓缩物标准要求高,后者则要求低。氟化物挥发法利用沸点或升华温度的差异分离铀与杂质元素化合物;精制氟化法既利用沸点或升华温度差异分离铀与杂质元素化合物,又利用分配系数的差异分离铀与杂质元素化合物。精制氟化法比氟化物挥发法的纯化能力大2个数量级以上,是所用的2种铀矿石浓缩物标准差异产生的根本原因。

U_3O_8型铀矿石浓缩物的铀质量分数与蒸氨残液返回率和硝酸消耗降低的关系

U3O8型铀矿石浓缩物中的w(U)对蒸氨残液返回率稍有影响,当w(U)=75.0%时,结晶母液体积返回率为30.61%;w(U)对NH4NO3返回率和硝酸消耗的降低均无影响,当萃取原液ρ(U)=250g/L时,NH4NO3临界返回率为45.8%,每t铀硝酸消耗降低162kg。由结晶母液与蒸氨残液的体积关系,可以推算蒸氨残液的体积返回率。

黄饼中硫酸根质量分数允许值的分析与探讨

阐述黄饼中SO42-对后续TBP萃取纯化的效率的有害影响;计算萃取原液中铀与SO42-的配合份额;探讨萃取原液中ρ(U)与黄饼中w(SO42-)的关系。结果表明,ρ(U)与w(SO42-)呈反相关,ρ(U)高时,w(SO42-)应低。降低黄饼中w(SO42-)的关键因素是控制沉淀过程的pH,其有效方法是煅烧黄饼。

用尿素作沉淀剂进行 ADU 沉淀的工艺研究

研究了用尿素溶液作沉淀剂在ＵＯ２（ＮＯ３）２（ＵＮＨ）溶液中制备重铀酸铵（ＡＤＵ）沉淀物的初步工艺。获得了反应温度、ＵＮＨ浓度、尿素加入量及反应时间对ＡＤＵ沉淀的影响规律。采用该工艺，制得了性能良好的ＡＤＵ粉末。

TBP萃取-ADU-AUC联合纯化工艺对杂质元素钒的净化能力分析

分析了在工艺生产中TBP萃取-反萃取-ADU沉淀-AUC结晶流程对杂质元素V的净化能力,并推导出容许使用的铀矿石浓缩物中杂质元素V与铀的质量比应小于0.3%的结论;结合对V超标的实例分析,强调了合理搭配使用铀矿石浓缩物的必要性。

用“循环沉淀法”生产铀化学浓缩物

本文阐述了用“循环沉淀法”从成分比较复杂、金属浓度比较低的树脂淋洗合格液(下称合格液)中生产铀浓缩物。该工艺首次使用在处理铀矿坑道水回收铀的水冶生产中,具有流程简单、操作方便,劳动强度低的优点;所得产品均能达到品级要求,并可采用真空抽滤等固液分离设备。由于工程投资省,成本低,有一定的实际意义。

UO_2-HF-HCl-H_2O体系中介稳溶液的研究

铀是基本的核燃料,是重要的能源资源,UF_4则是生产金属铀工艺中的重要化合物。湿法生产UF_4又是重要手段之一。但在工业上如何用水法生产合格的UF_4,有不少值得研究的问题,其中对湿法生产UF_4中生产工艺条件的控制是关键,因此必须深入了解和掌握UF_4的生成和结晶的平衡条件。本文研究了UO_2-HF-HCl-H_2O四元体系80℃相平衡,平衡75h,盐酸浓度150g/l载面中介稳溶液的性质,测定了它的区域,分解时间和组成的关系,找到了能够生成良好的UF_4晶体的条件和区域。

铀钚混合氧化物的制造工艺

叙述了铀钚混合氧化物的制造工艺和生产设施的安全措施。较详细地介绍了ＡＵＰｕＣ工艺。

硝酸铀酰溶液中杂质元素钼超标的原因及对策

针对天然二氧化铀产品钼超标对生产的影响,从原料和工艺控制2方面对铀纯化生产线萃取工序硝酸铀酰溶液中钼超标的原因进行分析表明:铀纯化原料中钼与铀的质量比应小于0.27%;对超出铀纯化能力的原料,应与其他铀纯化原料优化处理。条件及验证试验表明,当铀纯化原料中钼与铀的质量比在0.28%~0.32%时,可以利用洗涤进一步除杂。本研究结果扩大了纯化原料的使用范围,对减少不合格产品和降低处理成本具有指导作用。

SIEMENS可编程控制器在铀浓缩厂供料减压装置中的应用

在供料减压系统中，应用ＳＩＥＭＥＮＳ可编程控制器实现压热罐加热、风扇起停及众多阀门的联锁控制，构成综合控制系统。在安全生产的前提下，可以最大限度地节约物料，提高生产质量，该系统已安装高试完毕，运行效果良好，大大提高了经济效益。

铀浓缩厂房多工况分区空调的自控系统

本文叙述了为实现大面积离心机厂房全年全自动六工况连续运行的各区的温湿度要求，在各工况条件下仪表和执行器的有机组合自动转界条件，设定值选择以及仪表选型等有关问题，该系统已投入运行，生产中较好地满足了工艺要求和取得较好的节能效果。