Pechini方法制备纳米级Pb_(1-x)Ca_xZrO_3陶瓷

采用Pechini方法制备了PCZ(x)纳米粉体,并用PCZ(x)纳米粉体制备了PCZ(x)陶瓷。用激光粒度分析仪分析了PCZ(x)纳米粉体的平均粒径。利用XRD、LCR测试仪、SEM等分析手段表征了PCZ(x)陶瓷的结构及介电性能。结果表明用PCZ(x)纳米粉体在1 250℃下烧结的配方为Pb0.65Ca0.35ZrO3的陶瓷具有最高的钙钛矿相含量以及最大的介电常数。PCZ(x)陶瓷晶粒细小,晶界完整。

低氮燃烧器改造后再热器管屏积渣原因分析

针对某发电厂锅炉低氮燃烧器改造后发生的高温再热器管屏积渣问题,从运行参数、配煤方式、水平烟道吹灰器型式及受热面变形等方面进行了分析,提出了针对性的解决措施。结果表明:运行中锅炉含氧量偏低,导致炉膛出口烟温升高是造成高温再热器管屏间积渣的主要原因。

电站锅炉省煤器磨损因素分析及防磨建议

本文对影响电站锅炉省煤器磨损的诸因素进行了分析，特别论述了设计和实际运行中人们易忽略的磨损因素。

660MW机组空气预热器差压高的分析及运行控制措施

本文针对贵州某电厂2×660MW机组2号炉运行中空气预热器差压高的问题,通过配煤掺烧煤硫份高、喷氨调节不当,氨逃逸率大、空气预热器冷端综合温度低及空气预热器吹灰的影响进行分析,提出运行处理措施,得到了有效控制,以供同类问题参考借鉴。

神头发电厂直流锅炉侧包墙过热器频繁爆管的原因分析

本文就神头发电厂直流锅炉侧包墙过热器频繁爆管的原因进行了详细分析。指出,在设计结构方面,侧包墙的过热器布置不合理、重量流速低、部份吊挂板前的管子未采取特别措施等;在运行操作方面,值班人员在非正常运行工况下,对如何控制“中间点温度”、正确应用电液调节及应用启动屏水位不够明确;而不良的设备运行状况则是侧包墙过热器长期超温爆管的主要原因。最后,就如何防止侧包墙过热器爆管提出了建议。

锅炉高温再热器爆管分析

某电站锅炉高温再热管发生了爆漏,通过资料分析、宏观检验、化学分析、金相检验和断口分析等方法,对锅炉高温再热器爆管的原因进行了分析。结果表明:泄漏口处及其它相同位置检查均发现连接板与管子角焊缝处存在明显的裂纹,分析认为在高再管与连接板焊缝处存在一定的应力,在长期的应力作用下,在管材与连接板角焊缝处局部高应力区先形成微小裂纹,随后逐渐扩展延伸至母材,导致疲劳失效。

国电宁夏大武口发电厂水冷壁管横向裂纹原因分析

通过对国电宁夏大武口发电厂#1、#2炉水冷壁管存在的横向裂纹现象进行宏观检验、化学分析、力学性能、金相显微组织分析,指出水冷壁管横向裂纹的主要原因是由于运行过程中存在启停振动、燃煤含硫量偏高等因素,导致水冷壁管在运行过程中产生烟气侧腐蚀性热疲劳。并提出了防止类似事故发生的相应措施。

某电厂600MW脱硝机组空气预热器堵塞处置措施

某电厂600 M W机组选择性催化还原烟气脱硝装置运行3年后,空气预热器堵塞压降增大。通过分析硫酸氢铵在空气预热器处生成析出附集的机理,采取调整吹灰器吹灰方式、控制烟气中反应物含量、合理掺配煤与配风等措施,从而抑制空气预热器区域硫酸氢铵的生成和附集,降低了空气预热器的压降,达到保证机组正常稳定运行和提高年利用小时数的目的。

超超临界机组锅炉后屏过热器爆管原因分析

针对某超超临界机组后屏过热器爆管的问题,通过宏观检查、化学分析、扫描电镜和成分分析、硬度和金相组织等方法,进行了综合分析。结果表明,爆管的原因是氧化皮将管子堵死,经历了高运行温度所致。

1000MW机组低压加热器疏水系统的优化配置

4种方案的比较表明,1 000 MW超超临界汽轮机低压加热器疏水系统的优化配置方案是:6号低压加热器设疏水泵、7号和8号低压加热器设内置式疏水冷却段。在T-MCR工况下,这种设置的机组比低压加热器疏水逐级自流设置的机组可多发电约472 kW,加上优化方案使凝结水泵减少的电耗100 kW,机组可多发电约572kW。在年供电量相同的情况下,1台机组年节省标准煤约840。

回转式空气预热器密封和吹灰系统的改造

河北西柏坡发电厂300 MW火电机组锅炉回转式空气预热器存在漏风和堵灰缺陷。其原因是转子的热变形、密封片两侧压差较大、风压较高造成转子两端漏风。分析原因后,进行了空气预热器双密封结构的改造和密封间隙的调整,以及采用燃气脉冲吹灰技术,降低了空气预热器漏风量以及空气预热器积灰和低温腐蚀。