数据中心灾后排风机配电设计详解

根据数据中心灾后排风机的特殊性,探讨灾后排风机的由来和设置、配电系统设计、配电箱安装位置、导线选择、防火阀设置和设计深度。论述数据中心单机房、多机房状况下,不同功能灾后排风机的配电设计原则和控制系统方式。

长通道内机械排烟速率对烟气层吸穿影响的数值模拟研究

通过数值模拟,分析了长通道内机械排烟时排烟口下方的流场结构、烟气层温度和厚度,定量描述了烟气层厚度、温度与排烟速率之间的关系.结果表明,排烟速率大到一定程度时会导致烟气层吸穿,使得机械排烟效率降低.

排烟口设计对排烟效果影响的模拟研究

通过FDS模拟计算,考察烟气稳定性、烟气溢流厚度、烟气溢流量和机械排烟效率等参数研究排烟口高度的变化和排烟速率的变化对排烟效果的影响。研究结果表明:排烟效果随着排烟口位置的升高而逐渐变好,排烟口与蓄烟池下沿的垂直高度在0.8 m以上效果最好;排烟速率宜适中,过大容易导致烟气层紊乱,过小则控制烟气溢流效果不好并且排烟效率不高。

单侧不对称补气对大空间火灾机械排烟的影响

采用全尺寸实验和数值模拟两种方法对大空间火灾单侧不对称补气条件下的机械排烟进行了分析 .通过分析起火空间的温度分布讨论了烟气层的形成、沉降以及机械排烟的效果 .在单侧不对称补气的条件下 ,烟气与新鲜空气掺混加剧 ,并沿补气口对面的墙壁下降 ,使机械排烟达不到理想的效果 .

中庭烟气流动与烟气控制分析

阐述了烟气流动和烟气控制中的基本概念———烟、烟羽流、区域模型、稳态与非稳态火灾等 ,以美国全国消防协会设计指南NFPA 92B为基础 ,讨论了中庭烟气控制方法和中庭烟气控制系统的设计计算。

夏季大空间热空气层对火灾烟流的影响

采用全尺寸实验和数值模拟两种方法对夏季大空间热空气层对火灾烟流的影响进行了研究.应用FDS4.07场模拟程序计算得到的夏季大空间火灾顶棚附近的温度变化与全尺寸的实验测得的结果符合得比较好.计算结果表明,在夏季大空间火灾中,顶棚附近温度的变化规律是先下降,热空气层消失时达到最低,之后再上升;此最低温度随着火源功率和热空气层厚度的增加而增加;热空气层消失的时间随火源功率的增加而减少;当火源功率比较大时,热空气层厚度的增加对热空气层消失的时间影响不是很大;当火源功率比较小时,热空气层消失的时间随热空气层厚度的增加而增加.对于大空间火灾的早期探测,推荐使用非接触式的火灾探测系统.

集中排烟速率对隧道烟气热分层的影响

为研究集中排烟速率对烟气热分层现象的影响，采用1：20缩尺寸集中排烟隧道模型（22m长），开展2个排烟口对称开启、排烟速率在0．034～0．134m^3／s场景下的模型试验．结果表明：层化曲线随排烟速率变化沿隧道纵向呈复杂的变化趋势，烟气热分层现象具有分段的特点．火源附近层化强度大，且层化曲线不受排烟速率影响；排烟口正下方热分层强度随排烟速率增大迅速减小；排烟口外侧层化曲线随排烟速率增大在隧道底部出现较长的水平直线区段，该段能够反映冷空气层的高度变化．T/Taver=1所在位置高度变化与烟气层临界层高度变化情况具有极大的相似性，可用其来确定烟气层的高度．

高大空间卷烟制丝车间防排烟性能化设计

为分析某高大空间卷烟制丝车间防排烟设计效果,用性能化防火设计的方法、运用FDS火灾模拟软件对其进行火灾模拟。结果显示在不同火灾场景下人员疏散完毕时车间2.00m高度以下烟气层温度、CO浓度和能见度均未达到威胁人员生命安全的性能指标,起火后2400s内不会危及钢结构屋顶的结构安全,多台风机同时排烟是导致烟气较快弥漫的主要因素,高大空间工业建筑设计机械排烟系统时应划分防烟分区,并考虑分时段分区域启动,划分防烟分区的挡烟垂壁高度不宜小于0.70m。

真实大空间建筑物火灾场模拟研究

根据一真实火灾调查报告设定了真实大空间建筑物开口情况和材料燃烧性能参数,建立了FDS(Fire Dy-namics Simulator)物理模型。计算了火灾释热速率以及着火大空间烟气的温度场和一氧化碳浓度场的变化。研究结果表明:火灾短时间发生轰燃,随后发生回燃。轰燃是导致大量人员死亡的1个重要原因;回燃没有引起各点烟气的温度和一氧化碳浓度显著的提高,但对各点烟气的温度和一氧化碳浓度的保持起到较大作用。

建筑开口流量系数及其对火灾烟流的影响

在高层建筑火灾试验塔上测试了典型门、窗不同开度时的流量系数。该系数可用于火灾烟气流动预测计算 ,也可用于正压送风量及一般建筑通风换气计算。同时 ,运用建筑物火灾烟气流动性状预测计算软件 。

住宅建筑空调负荷分析与同时使用系数的计算

通过计算住宅建筑典型住户 2 4h的动态空调负荷 ,详细分析了住宅建筑空调负荷的特性及其同时使用系数 ,总结出一种节能的机组选型方法。

大空间卷烟制丝车间烟气控制性能化设计

为分析某大空间卷烟制丝车间（长203．9m，宽72m，高16．7m）防排烟设计效果，对其典型可燃物进行实体火灾实验，得到其热释放速率为41．1～98．0kW／m^2，确定其火灾模型为慢速发展的t^2火．然后用性能化消防设计的方法、运用FDS火灾模拟软件对其进行数值模拟，结果显示在不同火灾场景下火灾发展到2400s时车间2m高度以下烟气温度、CO浓度均能满足人员生命安全的性能指标，而能见度指标在2000s之后低于10m．多台风机同时排烟是导致烟气较快弥漫的主要因素，高大空间工业建筑设计机械排烟系统时宜划分防烟分区，并考虑分时段分区域启动，划分防烟分区的挡烟垂壁高度不宜小于0．7m．

中庭烟气控制研究现状与展望

综述国内外中庭烟气控制研究现状。讨论了中庭建筑的类型与结构、中庭烟气控制系统、排烟方式、排气效率、烟气填充过程与时间常数、烟气早期分层与烟气探测、控制烟气流动的中庭与相邻空间之间的气流问题以及喷洒系统对烟流的影响等。同时分析了我国现行规范( 高规) 中有关中庭防火设计的规定及存在的问题。

新型空气幕防烟性能研究

利用1∶12的缩比例模型实验和全尺寸的FDS数值模拟,对多种型式的空气幕防烟效果进行了研究。结果表明:将单层单吹式风口变为双层对吹式风口后,其防烟效果也会变好,风口间距为风口宽度的2倍时综合效果最佳。送风速度和防烟效果并不呈现单调性关系,送风角度对防烟效果有明显影响,15°时能实现较佳的效果。

空气传播的生化袭击与建筑环境安全(3):生化毒剂的剂量反应关系

针对生化袭击,提出应当依据生化毒剂的剂量和剂量反应关系来指导通风空调系统的设计与运行。介绍了剂量的基本概念、生化毒剂侵入机体的主要途径和常见的剂量描述参数;简述了生化毒剂剂量反应关系的基本概念和相关的流行病学和毒理学模型,介绍了一种通用的剂量反应关系模型,并基于该模型绘制了炭疽杆菌和沙林毒气的剂量反应关系曲线作为示例;以室内持续释放炭疽杆菌和沙林毒气这两类代表性的袭击情景为例,计算了六种通风工况下室内毒剂浓度与人员累积死亡率随时间的变化关系,通过分析讨论得到了一些初步规律,并提出相关建议。

受限空间内水平风作用下热分层流流场结构的POD分析

对不同水平剪切强度下受限空间内热分层流的流场进行了PIV测量。应用特征正交分解(POD)方法分析了受限空间内热分层流的流场结构。结果表明,没有水平强迫气流时,低阶POD模态占总能量的比重较高,表明水平方向的宏观流动为主流运动;水平强迫剪切气流会造成能量向高阶POD模态耗散转移。而且,水平强迫剪切气流造成不同阶数的POD模态中竖向动能与水平方向动能的比值均比没有水平强迫气流时高,表明水平强迫剪切气流降低热分层流的稳定性并促进竖向质量交换。

浅谈大空间火灾烟气运动规律的计算机模拟

分析并讨论了当前大尺度空间火灾烟气运动规律的计算机模拟研究现状。结果表明,采用大涡模拟方法结合多单元区域模拟是研究火灾烟气运动规律的发展趋势。

中庭建筑烟气控制措施分析

介绍了中庭烟气控制的特点、控制措施及设计方法，并就常见措施—自然排烟与机械排烟作了进一步的论述。

规范与实践——再谈工程设计中的防火及防排烟问题

针对工程设计中遇到的防火及防排烟问题 ,分析现行国家标准在中庭排烟量、内走道排烟和设备的制作材料等方面所做的规定中存在的问题并提出了相应的建议。讨论了汽车库的防火卷帘及防排烟的问题 ,指出防火、排烟阀门的名称应遵循相关标准的规定 ,防火阀与防火门的规定应相对应。

建筑物火灾烟气流动性状解析

述及运用图论基本原理求解建筑物烟气流动性状的方法。运用该方法可同时求出建筑物各房间、各通道不同时刻的压力、流量，该方法已成功地运用于一般通风换气和火灾烟气流动计算中。