格洛克19型9 mm手枪射击弹壳痕迹探究

枪弹痕迹形成于枪支装弹、击发和退壳过程中,能够不同程度地反映枪种特征。本文利用显微镜对格洛克19型手枪发射六种国际现役的9 mm北约标准弹(CBC-9mm-15、FC LUGER 9MM、GCED LUGER9mm、WIN LUGER 9MM、CLA 9MM 16、S&B 119×19)的射击弹壳痕迹进行观测、分析。结果表明,不同弹种的同类射击弹壳痕迹特征均具有较好的稳定性和较高的出现率,且实验中射击弹壳的击针头痕迹、击针头孔痕迹、舌痕、抛壳挺痕迹、拉壳钩痕迹、弹壳口扇形刮擦痕迹的形态反映、留痕部位及出现率均反映出该格洛克19型手枪射击痕迹的稳定特征,可为司法实践中枪种鉴别与枪支认定工作提供一定参考。

30CrMo钢60mm连铸板坯双道次压缩的奥氏体静态再结晶

在Thermecmastor-Z热模拟机上利用双道次压缩方法实验研究30CrMo钢60 mm连铸板坯高温变形道次间隔时间内的静态再结晶行为,分析温度(1000~1150℃),变形量(0.1~0.22),变形速率(0.1~10 s^(-1))以及道次间隔时间(1~80 s)对其静态再结晶的影响。结果表明,温度、变形量、变形速率及道次间隔时间的增加都会促进30CrMo钢的静态再结晶;30CrMo钢的静态再结晶激活能为184.45 kJ/mol;根据实验数据建立了静态再结晶动力学模型,模型预测结果与实验结果吻合较好。

60Mn钢的热塑性试验在优化Φ450 mm圆坯连铸工艺中的应用

用Gleeble-2000动态热/力模拟机,通过凝固法测定成分(%)为0.61C-0.74Mn-0.18Cr 60Mn钢的高温塑性(断面收缩率),得出60Mn钢存在＞1 300 ℃和925～750 ℃两个高温脆性区.在925～750 ℃温度中,钢中AlN和NbN等氮化物在γ晶界析出,先共析α-相在γ+α区呈网膜状.通过优化工艺,钢中Als量由原来的≤0.015%降到≤0.010%,采用强化VD脱气和保护浇铸使[N]由60×10-6降至40×10-6,过热度由≤50 ℃降至≤35 ℃,比水量由0.40 L/kg降至0.30 L/kg,降低拉矫力并保持矫直前铸坯表面温度≥900 ℃,从而降低了铸坯疏松级别,等轴晶比由优化前的45.7%增至51.3%,内裂发生率由5.2%降至1.7%,铸坯质量显著提高.

60Si2Mn弹簧钢150 mm×150 mm铸坯缺陷分析与工艺优化

针对60Si2Mn弹簧钢(/%:0.56~0.64C,1.50~2.00Si,0.70~1.00Mn,≤0.025P,≤0.020S)的150 mm×150 mm连铸坯角部存在横向表面裂纹缺陷问题,通过采用金相显微镜和扫描电镜对铸坯角部横向表面裂纹缺陷进行分析及试验比对。结果表明:结晶器铜管锥度过大、拉坯阻力大、保护渣润滑效果差以及二次冷却不均匀导致角部产生横向表面裂纹。通过将结晶器铜管锥度从2.2 mm降到1.6 mm、保护渣熔化温度从1182℃降到1072℃、粘度从0.76 Pa·s降到0.52 Pa·s以及二次冷却比水量从0.45L/kg降到0.32L/kg等措施,降低铸坯在铜管内拉坯阻力,改善结晶器冷却传热和二冷段喷淋冷却效果,提高铸坯冷却均匀性,使得铸坯缺陷得到有效控制,铸坯表面探伤合格率从35%提高到92%。

60 t BOF-LF(VD)-150 mm×150mm连铸生产GCr15轴承钢的工艺实践

济源钢铁公司采用60 t顶底复吹转炉高拉碳操作法,控制转炉终点[C]0.08%～0.20%,出钢过程钢包底吹氩并加铝铁脱氧,LF采用CaO-Al_2O_3-SiO_2高碱度渣精炼,连铸钢水过热度20～30℃,M+F电磁搅拌,全程吹氩保护浇铸,铸坯堆垛缓冷工艺生产150 mm×150 mm GCr15轴承钢铸坯。实践表明,GCr15轴承钢的氧含量为(6.3～11.9)×10^(-6),平均氧含量为9×10^(-6),连铸坯的低倍组织良好。

60 mm厚低屈强比高强钢板Q500qE组织与性能研究

通过JMatpro软件、扫描电镜、力学性能测试,对Q500qE 60 mm厚度500 MPa级低屈强比高强钢板进行了连续冷却转变(CCT)曲线、钢板显微组织与力学性能、焊接接头力学性能分析。结果表明,通过控轧控冷工艺:终轧温度800~840℃,入水温度660~680℃和终冷温度400~450℃,该钢组织为铁素体+贝氏体+马氏体/奥氏体岛,两相交界处和贝氏体内部存在大量大角度晶界。钢板1/4和1/2厚度位置屈服强度≥500 MPa,抗拉强度≥640 MPa,屈强比≤0.80,-40℃低温冲击功≥200 J,焊接热影响区-40℃低温冲击功≥100 J。

左心房直径60～70 mm心脏瓣膜手术患者同期行心房颤动消融的治疗效果

目的探讨左心房直径60～70 mm心脏瓣膜手术患者同期行心房颤动消融的临床效果。方法选取我院2015年7月至2016年7月收治的心脏瓣膜病变合并心房颤动者80例,均行心脏瓣膜手术同期行心房颤动消融术,术中测量左心房内径(LAD),据此分为两组,A组(n=46)LAD<60 mm,B组(n=34)LAD为60～70 mm,比较两组手术效果。结果两组体外循环时间、主动脉阻断时间、术后二次开胸止血率及术后延迟拔管发生率比较无显著性差异(P>0.05);两组术后即刻、出院时、术后6个月及1年窦性心律转复率比较无显著性差异(P>0.05)。结论左心房直径60～70 mm心脏瓣膜手术患者同期行心房颤动消融效果较好,安全性较高。

Φ60mm毛管的开发

介绍了在Φ 50mm机组上通过适当改进生产Φ 60mm毛管，可充分发挥机组能力，达到节能增效、适应市场需求的目的。

CL2V60MM发动机的结构与维修(2)

5.1 离合器 离合器是发动机的重要零部件,也是易损件之一,在实际维修过程中经常遇到,对其原理和结构必须要有充分的了解。其整体结构见图9离合器结构分解图。 当行驶者握紧离合器手把,提升机构推动压板,使离合器弹簧压缩,从而离合器摩擦片与从动片之间产生间隙,离合器分离,动力传递途径被切断;当松开离合器手把,提升机构上的推动消失,离合器弹簧伸张,压板被推至从动片固定盘方向。

CL2V60MM发动机的结构与维修(3)

同时为保证一定的油压,在机体右侧油道的顶端,设置有机油压力传感器,与整车仪表盘上的油压警告灯相连。起动发动机,油压警告应在1～2s内熄灭,否则应立即对润滑系进行检查(若非油压传感器及电路本身故障)。 维修检查时,拆下油底壳,对粗、精滤清器进行清洗,防止有异物堵塞油路,必要时,应更换细滤器;检查溢流阀及油路密封圈是否损伤;

春兰CL2V60MM发动机结构与检修(二)

1．曲轴总成 CL2V60MM发动机采用整体式曲轴总成结构(如图8所示)。其V型布置的前、后两缸连杆大头部套在同一曲拐的同一曲柄销上。所以，它的曲柄销上有两个出油孔，以润滑两个连杆的轴瓦．这种布置被称之为“并列连杆”结构。整体式曲轴有较高的钢度和强度，工作可靠。在大修发动机的拆装过程中，应注意检查曲轴最容易产生应力的部位。

春兰CL2V60MM发动机结构与维修(四)

九、启动及点火系统 1.CL2V60MM发动机采用电启动系统,由启动电机通过中间过渡齿轮带动超越离合器,超越离台器与曲轴由花键连接,从而带动曲轴启动发动机。在检修启动电机时,应对电机的电刷长度进行测量。其标准值为12.5-13mm。

春兰CL2V60MM发动机结构与维修(三)

五、离合器 1.CL2V60MM发动机采用湿式多片离合器结构,为减缓活塞断续作功产生的冲击,防止扭矩传递系统的损坏,特在离合器固定罩上的传动齿轮与固定罩之间装有带弹簧的缓冲器。该柔性连接装置具有承受强烈冲击的能力、减震性能好等优点(如图14所示)。由于离合器使用频繁且常承受冲击负荷,系发动机的易损零件之一。因此,正确维护使用是延长离合器寿命的唯一途径。其关键是在实际操作过程中,应掌握“结合柔顺、分离迅速”的原则。所谓“柔顺”是指在结合时,应合理利用离合器的摩擦过渡行程,通过控制摩擦片间摩擦力大小的变化。

γ射线辐照协同水热处理制备油茶壳低聚木糖的工艺研究

为采用低成本、可再生的农林生物质制备高价值低聚木糖以提升木质纤维素生物炼制经济效益,本研究以茶油加工副产物油茶壳为原料,选择吸收剂量(A)、水热处理温度(B)、水热处理时间(C)和固液比(D)4个因素,以低聚木糖转化率为评价指标,通过单因素和正交试验优化γ射线辐照协同水热处理油茶壳制备低聚木糖的工艺条件。单因素试验结果表明,油茶壳低聚木糖转化率随吸收剂量、固液比的增加而逐渐升高,随着水热处理温度的升高、反应时间的延长呈先升高后降低趋势。正交试验优化得出,各因素对油茶壳低聚木糖转化率影响的主次顺序为A>B>D>C,综合考虑确定最优工艺条件为A_(2)B_(3)C_(1)D_(2),即吸收剂量400 kGy、水热处理温度200℃、水热处理时间20 min、固液比1∶10 g·mL^(-1),此条件下的油茶壳制备低聚木糖转化率为74.33%,比对照提高22.61个百分点。本研究为油茶壳资源高值化制备低聚木糖提供了技术参考。

夹杂物对TP347H不锈钢Φ108 mm×15 mm荒管裂纹缺陷的影响和工艺改进

试验TP347H钢(/%:0.08C,0.36Si,1.27Mn,0.020P,0.000 5S,18.10Cr,10.80Ni,0.78Nb,0.007Cu)Φ108 mm×15 mm荒管的生产流程为:铁水预处理-90 t K-OBM-S熔炼-VOD-LF-220 mm×220 mm方坯连铸-热轧Φ110 mm管坯-穿孔成荒管。对荒管内壁酸洗检验后发现批量间断无规律的裂纹缺陷。经检测确认荒管内壁缺陷是由于外来大型复合夹杂物在基体形成"夹层",在锥形挤压穿孔过程中,基体金属受力不均匀产生破裂,导致形成内壁裂纹。通过延长LF弱搅拌和镇静时间,保持中间包钢水容量20 t,提高浸入式水口质量,水口烘烤温度由≥800℃提高至≥1 000℃,使管坯中各类夹杂物为0～1.0级,荒管内壁缺陷率由3.41%下降至0.01%以下。

60Si2MnA弹簧钢盘条脱碳层控制工艺的优化

60Si2MnA弹簧钢φ9~φ12 mm盘条的生产流程为100 t BOF-LF-VD-150 mm×150 mm坯连铸-高速线材轧制工艺。讨论了脱碳机理和分析了脱碳的影响因素。通过适当降低二加热段温度,提高均热段温度,铸坯总加热时间由2.7 h降至1.5 h,控制加热炉内氧含量3%~5%,开轧和吐丝温度分别从（1 000±20）℃和（850±15）℃降至（950±20）℃和（820±20）℃,减少727℃以上温度的风冷时间等工艺措施,使60Si2MnA弹簧钢盘条的全脱碳层由0.072 mm降至0,总脱碳层由0.142 mm降至0.063 mm,弹簧的疲劳寿命由17.7万次提高到23.2万次。

有机溶剂热法合成富勒烯[60]-银核壳结构纳米复合物

把C60、硝酸银、还原剂溶解在混合溶剂中,有机溶剂热法制备了C60-Ag核壳结构纳米复合物。用XRD、TEM/HRTEM、UV-Vis、IR等对产物进行了表征。透射电镜表明产物粒径为80—100nm。紫外-可见光谱分析表明C60的吸收峰出现了红移,而纳米银的吸收峰出现了蓝移,表明纳米银和C60之间发生了电荷从银转移给C60的相互作用。

6mm铝合金母线壳体焊缝超声波检测研究

现行的超声波检测标准仅明确了8 mm及以上厚度铝合金对接焊缝验收规范,而GIS(气体绝缘全封闭组合电器)设备母线壳体一般采用厚度为6 mm的铝镁合金制备,其内部充有一定压力的SF6绝缘气体,如果焊接过程中接头部位焊接不良,则易发生SF6气体泄漏事故,影响设备的正常运行。针对该问题,通过对6 mm铝合金GIS设备母线壳体对接焊缝焊接工艺及焊接缺陷成因的分析,制订了合理的超声波检测工艺,并对该工艺进行了验证。结果表明,该工艺是合理有效的。

Φ100mm三辊连轧管机组荒管“划伤”缺陷分析及对策

针对Φ100mm三辊连轧管机组荒管外表面容易出现金属"划伤"缺陷的问题,在分析成因的基础上,通过重新分配穿孔与连轧工艺的变形量,优化连轧管机孔型,针对不同规格毛管设定各机架速度制度,更换磨损严重的机架下楔块等措施,有效地减少了"划伤"缺陷的产生。

Ⅹ80管线钢238mm×1650mm连铸坯温度场及凝固末端位置的数学模拟

用二维切片跟踪铸坯凝固传热的方法建立了X80管线钢(/%:0.04C,1.85Mn,0.25Si,0.006P,0.003S,0.30Ni,0.21Mo,0.06Nb,0.02V)238 mm×1650 mm板坯连铸过程中垂直拉坯方向传热的数学模型,通过ANSYS对X80管线钢连铸过程中温度场及坯壳厚度的渐变进行计算,得出拉速1.2mm/min时,出结晶器坯壳厚为18.14 mm,铸坯液芯长22.58 m。凝固壳厚度计算值射钉测试结果的相对误差≤2.5%,凝固末端位置的相对误差为0.68%。分析了过热度(25~55℃),拉速(1.2~1.3m/min)和二冷水量(79.2~96.8 m^3/h)对切片各点温度和凝固末端位置的影响。结果表明,增大拉速、减小二冷配水量,连铸坯表面温降变慢,凝固末端位置距离结晶器液面越远,凝固时间变长;该X80管线钢板坯连铸最佳工艺参数为钢水过热度35℃,拉速1.2 m/min和二冷配水量88m^3/h。