固溶温度和保压淬火时间对7075铝合金板材组织和性能的影响

目的为了解决铝合金在室温下塑性差等问题,结合铝合金固溶处理的特点,采用平板压淬实验来模拟温热成形。对Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金进行不同固溶温度和保压淬火时间的研究,以期得到7075铝合金板材固溶成形的最佳工艺参数。方法首先对合金板材进行不同温度下的固溶处理,再对固溶处理后的铝合金板进行平板压淬实验,通过室温单轴拉伸、光学显微镜和扫描电镜等试验研究了在保压压力一定的条件下,固溶温度和保压淬火时间对合金时效后拉伸性能和组织的影响。结果固溶温度的升高可以促进粗大相的回溶,对晶界以及晶内析出相影响程度较小。在同一固溶温度下,随保压时间的增加,铝基体晶粒有所细化。当固溶温度为530℃、保压时间为6s并人工时效170℃/120min时,试样的抗拉强度达到最大值,为509.2MPa。当固溶温度为500℃、保压淬火时间为9s时,再时效的试样可以得到较理想的强塑性匹配,抗拉强度为496.3 MPa,屈服强度为473.6 MPa,断后伸长率为12%。拉伸断口分析结果表明,随保压时间的延长,韧窝数量有所增加并且深度不断加深,材料塑性得到改善。结论分析了不同固溶温度和保压淬火时间下Al-Zn-Mg-Cu高强铝合金组织的演变规律和力学性能变化情况,得出了较为符合实践生产节拍的温热成形工艺参数。

汽车用低密度高强度Fe-Al系钢的奥氏体化工艺研究

对直径为25 mm的低密度高强度Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢试棒分别在800℃、830℃、860℃、890℃和920℃保温120 min奥氏体化后水淬以及在860℃分别保温10~240 min奥氏体化后水淬.检测了不同温度保温不同时间奥氏体化随后水淬的试棒的显微组织及其显微硬度和维氏硬度,以确定Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢的最合适的奥氏体化工艺.结果表明:在奥氏体化120 min的情况下,随着奥氏体化温度从800℃升高至920℃,钢的奥氏体化逐渐完全,860℃保温120 min的奥氏体化效果最好,硬度为270 HV1;在860℃保温10~240 min奥氏体化的情况下,随着保温时间的延长,钢的奥氏体化逐渐完全,但奥氏体化时间超过180 min时,钢的奥氏体晶粒发生聚集长大,硬度下降;Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢最合适的奥氏体化工艺为860℃保温180 min.

25MnV钢“零保温”淬火状态下的组织与性能

研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保温淬火。25MnV钢“零保温”淬火得到极细的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒的细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关。

淬火工艺对27SiMn钢组织和性能的影响

研究了淬火工艺对27SiMn钢组织和力学性能的影响。实验表明，830-930℃温度范围内“零保温”淬火，随淬火温度升高，27SiMn钢的强度、硬度增加；高于930℃后，强度、硬度逐步下降。该钢“零保温”淬火得到细小的板条状马氏体组织，其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关。采用（910±10）℃淬火、（630±10）℃回火的“零保温”调质工艺处理的27SiMn钢缸体，力学性能完全满足技术要求。

“零保温”淬火温度对25MnV钢组织性能的影响

研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降.加热至铁素体消失时淬火,该钢具有最佳的强韧性.25MnV钢“零保温”淬火后得到细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.

热冲压淬火关键工艺参数实验研究

以硼钢板B1500HS为研究对象,自主搭建了一套可调节接触压强、实时检测板料温度数据的淬火实验装置,在连续淬火背景下待板模温度场处于动态稳定后,对热冲压淬火阶段的保压压强和保压时间两个关键工艺参数进行实验研究。以淬火后试样力学性能和微观组织作为淬火质量评价指标,分析了保压压强和保压时间对淬火质量的影响规律,并确定两者的最优取值范围。研究结果表明：保压压强的增大能显著提高淬火后制件质量并提高淬火效率,且在特定保压压强下有最优保压时间,可在保证淬火质量前提下获得最优淬火效率。针对1.2 mm厚硼钢板B1500HS,当冷却介质为流量10 L·min^（-1）的室温水时,获得合格热冲压淬火质量所需的保压压强应不小于0.5 MPa,且为提高生产效率,最优保压压强应在15 MPa以上;当初始成形温度为850℃时,最佳保压时间为10 s。

25MnV钢“零保温”淬火组织与性能的研究

采用正交组合回归设计试验方法，研究了“零保温”淬火工艺对25MnV钢组织和性能的影响，分析了“零保温”淬火条件下奥氏体转变的特征。结果表明，在830—930℃“零保温”淬火时，随着加热温度的升高，25MnV钢的强度、硬度升高，经930℃“零保温”淬火后该钢具有较高的强度和硬度。“零保温”淬火后可获得细小的板条状马氏体组织。25MnV钢“零保温”淬火工艺可以代替传统的保温淬火热处理工艺。

“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响

研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～950℃时,随淬火温度的升高,20SiMn2MoV钢试样的冲击韧度逐渐升高;与常规的热处理工艺相比,＂零保温＂淬火试样的晶粒度要高出一个等级,这是材料具有优良强韧性的主要原因。

零保温淬火条件下回火对27SiMn钢硬度的影响

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温淬火条件下回火温度和保温时间对27SiMn钢硬度的影响规律,建立了硬度回归方程。结果表明,回火温度越高,保温时间越长,27SiMn钢硬度越低。

一种低环流损耗的宽范围ZVS移相全桥变换器

传统移相全桥变换器广泛应用于中、大功率DC-DC变换场合,但掉电保持要求限制了它在正常工作时的占空比,增加了一次侧环流损耗。针对该问题,提出一种减小环流损耗的新型软开关全桥变换器。通过在一次侧引入辅助耦合电感和辅助电容,二次侧引入辅助绕组和辅助开关管,该变换器不仅一次侧环流损耗得到大大的降低,而且一次侧开关管在全负载范围内也能够实现零电压开关(ZVS),进一步提高了变换器的变换效率。文中阐述了该变换器的工作原理和特性分析,并通过一台120W/24V、开关频率为100k Hz的原理样机验证了该变换器的优点。

零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响,建立了硬度回归方程。结果表明:在实验温度范围内,零保温淬火温度越高,回火温度越低,45钢硬度越大。

等离子表面淬火的淬硬保持时间与硬化层的硬度分布

等离子表面淬火硬化层的硬度分布 ,在某一区域内无明显的硬度梯度 ,这与常规淬火方法的结果不太一样。通过分析温度场 ,对等离子表面淬火相变硬化层的形成过程进行了研究 ,提出等离子表面淬火属于短时淬火 ,在硬化层的形成过程中 ,淬硬保持时间是重要的影响因素。

零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢组织性能的影响

采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900℃+880℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880℃一次淬火。

奥氏体化温度和时间对27SiMn钢组织和性能的影响

采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了奥氏体化温度和时间对 2 7SiMn钢组织和性能的影响。试验表明 ,在 (830～ 930 )℃范围内奥氏体化温度越高、保温时间越短 ,2 7SiMn钢强硬性越高 ,零保温淬火后强硬性最高。

热处理对高铬铸铁组织及性能的影响

通过对高铬铸铁进行脱稳处理,利用光学显微镜分析了经不同时间保温淬火后高铬铸铁试样的显微组织变化,并测试了试样的硬度和冲击韧度。结果表明,经980℃×2.5 h风冷淬火后,高铬铸铁的基体的马氏体含量最多,二次碳化物细小弥散且数量较多,硬度为59.2 HRC;经350℃×1 h回火后,高铬铸铁组织为一次碳化物、二次碳化物、少量残余奥氏体及少量回火马氏体,硬度及韧性相比淬火时略微增加,分别为60 HRC、11.3 J·cm-2。

45钢“零保温”淬火工艺的可行性研究

根据传热方程计算了45钢工件的透热时间,探讨了"零保温"淬火温度对钢的力学性能的影响.直径不大于70 mm的45钢工件,表面与心部达到840℃的时间相近;在780～900℃范围内随着淬火温度的升高,45钢的强度、硬度升高,经900℃"零保温"淬火后具有较高的强度和硬度;该钢"零保温"淬火后获得细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关.理论分析和实验结果表明45钢"零保温"淬火工艺是可行性的.

淬火温度及保温时间对低碳高铬铸铁耐磨性能的影响

通过滑动和滚筒式磨损试验及金相组织观察,研究了淬火温度及保温时间对低碳高铬铸铁耐磨性能的影响。结果表明:低碳高铬铸铁选择在1050℃淬火,可获得比980℃淬火温度下更好的耐磨性能;随着高温保温时间的延长,低碳高铬铸铁的磨损率降低幅度较大,耐磨性能提高。

提高电容层析成像系统实时性研究

为适应工业过程参数检测,特别是高速流体检测的需求,提出了数字相敏解调与持零开关策略相结合的方法以改善电容层析成像系统的实时性。交流C/V转换电路具有信噪比高、动态测量范围大的特点,被广泛应用于电容层析成像系统。目前,该种电容层析成像系统可达到250幅/秒的采集速度,但依然无法满足高速流体检测的要求。为此,分析了影响ECT系统实时性的各种因素,并着重介绍了利用数字相敏解调与持零开关策略提高实时性的方法。实验结果表明,采用该方法后12电极电容层析成像系统的数据采集速度可提高至1 000幅/秒,同时保持较高的信噪比。

25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火

采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验的温度范围内，830℃淬火，该钢的组织最细．随淬火温度的升高，组织粗化，强硬性降低．低温零保温奥氏体逆相变淬火，可显著提高该钢的力学性能．

零保温热处理温度对27SiMn钢组织性能的影响

采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关.