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灰铸铁与铬棒原位生成(Fe,Cr)_7C_3/Fe复合材料 被引量:7
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作者 刘新成 许云华 +1 位作者 钟黎声 叶芳霞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第6期92-94,98,共4页
利用铸渗复合-热处理原位反应工艺,将铬棒与灰铸铁进行铸造复合,并对其进行热处理使铬棒与铸铁基体中的碳原子发生原位反应,制备出(Fe,Cr)7C3颗粒增强铁基复合材料。用XRD、SEM及EDS对单根铬棒与灰铸铁反应产物的微观结构和成分分布进... 利用铸渗复合-热处理原位反应工艺,将铬棒与灰铸铁进行铸造复合,并对其进行热处理使铬棒与铸铁基体中的碳原子发生原位反应,制备出(Fe,Cr)7C3颗粒增强铁基复合材料。用XRD、SEM及EDS对单根铬棒与灰铸铁反应产物的微观结构和成分分布进行研究。结果表明:在1150℃保温1.5h,单根准2mm铬棒反应完毕,反应产物主要有初生(Fe,Cr)7C3和共晶(Fe,Cr)7C3,且分布均匀;板状和六方状初生(Fe,Cr)7C3的硬度分别为1446、1524HV0.1;反应区的显微硬度达1278HV0.1,约是灰铸铁基体的5.3倍。 展开更多
关键词 原位反应 (fe cr)7c3 颗粒增强 复合材料
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离心铸造-原位反应法制备(Fe,Cr)_7C_3增强铁基复合层 被引量:4
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作者 付永红 牛立斌 许云华 《铸造技术》 CAS 北大核心 2010年第11期1490-1494,共5页
以铬丝和球墨铸铁为原材料,通过离心铸造和原位反应法,在球墨铸铁基材表面制备出一层厚度为4.0mm的(Fe,Cr)7C3碳化物颗粒增强铁基复合层。通过光学显微镜(OM)、XRD、SEM、EDS、显微硬度计以及销盘磨损试验对复合层的显微组织、力学性能... 以铬丝和球墨铸铁为原材料,通过离心铸造和原位反应法,在球墨铸铁基材表面制备出一层厚度为4.0mm的(Fe,Cr)7C3碳化物颗粒增强铁基复合层。通过光学显微镜(OM)、XRD、SEM、EDS、显微硬度计以及销盘磨损试验对复合层的显微组织、力学性能进行分析和表征,结果表明:复合层是以初生的(Fe,Cr)7C3碳化物为增强相,以奥氏体和枝晶间(Fe,Cr)7C3碳化物共晶体和少量的球状石墨组成的组织为基体;复合层和基体间达到冶金结合的程度;相对于球墨铸铁,不论载荷大小,(Fe,Cr)7C3碳化物颗粒增强铁基复合层均表现出较好的抗磨损特性,其主要原因是复合层中形成了许多高硬度的碳化物。 展开更多
关键词 离心铸造 原位反应 复合层 (fe cr)7c3
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高体积分数(Cr,Fe)_7C_3增强Fe基涂层的组织及耐磨性研究 被引量:3
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作者 袁有录 李铸国 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第1期78-84,共7页
以FeCrNiBSi与Cr3C2粉末为原料,采用等离子熔覆技术在Q235表面通过原位反应制备了高体积分数六方柱(Cr,Fe)7C3碳化物增强Fe基涂层,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子能谱(EDS)、XRD射线衍射观察分析了涂层的显微组织结构,同时在M... 以FeCrNiBSi与Cr3C2粉末为原料,采用等离子熔覆技术在Q235表面通过原位反应制备了高体积分数六方柱(Cr,Fe)7C3碳化物增强Fe基涂层,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子能谱(EDS)、XRD射线衍射观察分析了涂层的显微组织结构,同时在M-2000型磨损试验机上考察了恒载荷及变载荷涂层滑动干摩擦时的耐磨性能.结果表明:涂层主要组织为初生(Cr,Fe)7C3碳化物、α-Fe及未溶的Cr3C2,其中(Cr,Fe)7C3在整个涂层中的分布较均匀,平均体积分数达75%,显微硬度为HV0.5(1 218~1 524),由于高体积分数硬质相的存在,涂层恒载荷下相对耐磨性为纯FeCrNiBSi涂层的9倍,变载荷下相对耐磨性为纯FeCrNiBSi涂层的14倍,涂层的磨损机制为(Cr,Fe)7C3碳化物在高切向应力作用下产生裂纹,发生脆性剥落,随着载荷的增加,逐渐由磨粒磨损转变为氧化磨损. 展开更多
关键词 高体积分数 (cr fe)7c3 涂层 耐磨性
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原位生成(Fe,Cr)_7C_3/Fe复合材料的磨料磨损性能 被引量:1
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作者 陈哲 康猛 +3 位作者 叶芳霞 王亮亮 钟黎声 燕映霖 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2014年第10期54-59,共6页
将纯铬丝放入开有相应圆孔的HT250灰铸铁中,在1 220℃保温30min进行原位反应,制备出了不同体积分数(Fe,Cr)7C3的铁基复合材料,并采用XRD、SEM、硬度仪及磨损试验机等对复合材料的物相组成、显微组织、显微硬度及其磨料磨损性能进行了研... 将纯铬丝放入开有相应圆孔的HT250灰铸铁中,在1 220℃保温30min进行原位反应,制备出了不同体积分数(Fe,Cr)7C3的铁基复合材料,并采用XRD、SEM、硬度仪及磨损试验机等对复合材料的物相组成、显微组织、显微硬度及其磨料磨损性能进行了研究。结果表明:复合材料的物相主要由碳化物(Fe,Cr)7C3、铁素体(α-Fe)及奥氏体(γ-Fe)组成;随碳化物体积分数的增加,复合材料的平均显微硬度逐渐增大,最高值为1 453HV0.1;而在磨料磨损条件下的磨损量先降后升,碳化物体积分数为62%时复合材料的耐磨性最好,且与BTM20Cr高铬铸铁的耐磨性相当。 展开更多
关键词 原位反应 (fe cr)7c3/fe复合材料 显微硬度 耐磨性
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真空电子束熔覆(Cr,Fe)_7C_3/γ-Fe合金层的显微组织和耐磨性 被引量:1
5
作者 陆斌锋 芦凤桂 +1 位作者 唐新华 姚舜 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第9期10-12,16,共4页
采用真空电子束扫描以Cr3C2与铁的混合粉为原料在低合金钢表面熔覆制备了(Cr,Fe)7C3/γ-Fe合金层,对合金层进行了金相、X射线衍射和扫描电镜分析以及显微硬度测试和室温干滑动磨损试验。结果表明:合金层的组织均匀细小,由枝状晶... 采用真空电子束扫描以Cr3C2与铁的混合粉为原料在低合金钢表面熔覆制备了(Cr,Fe)7C3/γ-Fe合金层,对合金层进行了金相、X射线衍射和扫描电镜分析以及显微硬度测试和室温干滑动磨损试验。结果表明:合金层的组织均匀细小,由枝状晶奥氏体相和共晶碳化物相组成;合金层的显微硬度达到950-1050HV,约为基材显微硬度(360HV)的2.6~3.2倍;相对于基材,合金层的耐磨性能提高了5.2倍;合金层只有轻微的摩擦划痕,为磨粒磨损;而基材有片状剥落,属典型的粘着磨损。 展开更多
关键词 表面舍金层 真空电子束熔覆 (cr fe)7c3 相对耐磨性
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(Cr,Fe)_7C_3颗粒束增强铁基复合材料的微观组织及耐磨性
6
作者 田景来 叶芳霞 +2 位作者 王亮亮 钟黎声 许云华 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2013年第8期21-23,共3页
为了获得耐磨性较好且呈规律分布的碳化铬颗粒束增强铁基复合材料,采用铸渗-热处理法将纯铬丝与白口铸铁进行原位反应,制备了(Fe,Cr)7C3颗粒束增强铁基复合材料。采用XRD和SEM对不同保温时间所得复合材料进行物相分析和微观组织观察,同... 为了获得耐磨性较好且呈规律分布的碳化铬颗粒束增强铁基复合材料,采用铸渗-热处理法将纯铬丝与白口铸铁进行原位反应,制备了(Fe,Cr)7C3颗粒束增强铁基复合材料。采用XRD和SEM对不同保温时间所得复合材料进行物相分析和微观组织观察,同时测试了其硬度及相对耐磨性。结果表明:复合材料颗粒束内的主要物相组成为α-Fe,γ-Fe和(Fe,Cr)7C3,且随着保温时间的延长,(Fe,Cr)7C3颗粒束的面积逐渐增大,束内组织形态由共晶向亚共晶转变;复合材料具有高硬度和优良的耐磨性。 展开更多
关键词 (fe cr)7c3颗粒束增强铁基复合材料 铸渗-热处理 原位反应 硬度 耐磨性
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反应熔覆原位自生高锰钢表面TiC-(Cr,Fe)_7C_3复合材料的结构与性能 被引量:2
7
作者 石韬 郭志猛 +2 位作者 郝俊杰 罗骥 程军 《粉末冶金材料科学与工程》 EI 北大核心 2014年第2期259-264,共6页
以Ti粉、石墨粉和Cr粉为原料采用反应熔覆技术,结合自蔓延高温合成与真空消失模铸造法,在Mn13高锰钢表面制备不同Cr含量的TiC-(Cr,Fe)7C3复合材料涂层。通过扫描电镜(SEM)结合X射线能谱分析(EDS)、X射线衍射(XRD)分析,研究涂层的微观结... 以Ti粉、石墨粉和Cr粉为原料采用反应熔覆技术,结合自蔓延高温合成与真空消失模铸造法,在Mn13高锰钢表面制备不同Cr含量的TiC-(Cr,Fe)7C3复合材料涂层。通过扫描电镜(SEM)结合X射线能谱分析(EDS)、X射线衍射(XRD)分析,研究涂层的微观结构与成分。结果表明:Cr溶于Fe形成M7C3型化合物,TiC颗粒的分布随Cr含量增加而更加均匀、尺寸逐渐变小。分析3种不同Cr含量材料的力学性能,结果表明Cr含量(质量分数)为15%时涂层的硬度最高,耐磨性能最好。 展开更多
关键词 反应熔覆 自蔓延高温合成 真空消失模铸造 原位自生Tic颗粒增强 (cr fe)7c3 (cr fe)7c3
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STUDY ON PTA CLAD (Cr,Fe)_7C_3/γ-Fe CERAMAL COMPOSITE COATING 被引量:9
8
作者 J.B. Liu J.H. Huang L.M. Wang 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 2005年第6期695-700,共6页
A wear resistant (Cr, Fe)7C3/γ-Fe ceramalcomposite coating wasfabricatedon substrate of a 0.45% C carbon steel by plasma transferred arc (PTA) cladding process using the Fe-Cr-C elemental powder blends. The micro... A wear resistant (Cr, Fe)7C3/γ-Fe ceramalcomposite coating wasfabricatedon substrate of a 0.45% C carbon steel by plasma transferred arc (PTA) cladding process using the Fe-Cr-C elemental powder blends. The microstructure, microhardness and dry sliding wear resistance of the coating were evaluated. Results indicate that the plasma transferred arc clad ceramal composite coating has a rapidly solidified microstructure consisting of blocky primary (Cr, Fe)7C3 and the interblocky ( Cr, Fe)7C3/γ-Fe eutectics and is metallurgically bonded to the 0.45%C carbon steel substrate. The ceramal composite coating has high hardness and excellent wear resistance under dry sliding wear test condition. 展开更多
关键词 plasma transferred arc PTA cladding cr fe )7c3/γ-fe coating microstructure wear
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PTA clad (Cr,Fe)_7C_3/γ-Fe in situ ceramal composite coating 被引量:9
9
作者 Junbo Liu Limei Wang Jihua Huang 《Journal of University of Science and Technology Beijing》 CSCD 2006年第6期538-541,共4页
A wear-resistant (Cr, Fe)7C3/γ-Fe in situ ceramal composite coating was fabricated on the substrate of 0.45wt%C carbon steel by a plasma-transferred arc cladding process using the Fe-Cr-C elemental powder blends. T... A wear-resistant (Cr, Fe)7C3/γ-Fe in situ ceramal composite coating was fabricated on the substrate of 0.45wt%C carbon steel by a plasma-transferred arc cladding process using the Fe-Cr-C elemental powder blends. The microstructure, microhardness, and dry-sliding wear resistance of the coating were evaluated. The results indicate that the microstructure of the coating, which was composed of (Cr, Fe)7C3 primary phase uniformly distributed in the γ-Fe, and the (Cr, Fe)7C3 eutectic matrix was metallurgically bonded to the 0.45wt%C carbon steel substrate. From substrate to coating, the microstructure of the coating exhibited an evident epitaxial growth character. The coating, indehiscent and tack-free, had high hardness and appropriate gradient. It had excellent wear resistance under the dry sliding wear test condition. 展开更多
关键词 plasma-transferred arc cladding cr fe)7c3/γ-fe coating microstructure WEAR-RESISTANcE
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(Fe,Cr)_(7)C_(3)/MoC界面电子特性的第一性原理研究
10
作者 高梦锞 魏世忠 +2 位作者 吴巧合 袁智康 熊美 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第9期83-88,共6页
本工作采用第一性原理平面波赝势的方法,从原子尺度系统探讨了Mo元素对过共晶Fe-Cr-C合金的作用机理,丰富了合金元素对抗磨钢铁材料作用机理的理论数据库。通过构建(Fe,Cr)_(7)C_(3)和MoC的晶体结构和表面模型,计算了各晶体的体相特征,... 本工作采用第一性原理平面波赝势的方法,从原子尺度系统探讨了Mo元素对过共晶Fe-Cr-C合金的作用机理,丰富了合金元素对抗磨钢铁材料作用机理的理论数据库。通过构建(Fe,Cr)_(7)C_(3)和MoC的晶体结构和表面模型,计算了各晶体的体相特征,经表面能判定标准确定了各表面模型的原子层数,在此基础上建立了(Fe,Cr)_(7)C_(3)(0001)/MoC(111)界面结构模型,并计算了该界面的稳定性以及电子结构特性等。计算结果表明:采用以Mo终止的五层MoC(111)表面模型和13层(Fe,Cr)_(7)C_(3)(0001)表面模型构建(Fe,Cr)_(7)C_(3)(0001)/MoC(111)界面模型,该界面模型的理想界面结合功为7.47 J/m^(2),说明该界面在理论上是稳定的,界面结合强度较好。此外,(Fe,Cr)_(7)C_(3)(0001)/MoC(111)界面是由极性共价、离子键和金属键连接,表明界面原子间结合强度较高,(Fe,Cr)_(7)C_(3)可以吸附在MoC上,同时MoC作为(Fe,Cr)_(7)C_(3)碳化物的异质形核核心可以细化过共晶Fe-Cr-C合金中的主要硬质相晶粒,从而提高过共晶Fe-Cr-C合金的耐磨性。 展开更多
关键词 (fe cr)_(7)c_(3)/Moc界面 过共晶fe-cr-c合金 M_(7)c_(3)碳化物 第一性原理
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含Cr量对等离子堆焊Fe-Cr-Ti-C合金组织与性能的影响
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作者 杨洋 宗琳 +3 位作者 周建 王学昭 徐俊尧 王明 《沈阳化工大学学报》 CAS 2023年第5期457-462,共6页
为获得高硬度的铁基堆焊合金,设计开发了多种不同Cr质量分数的Fe-Cr-Ti-C合金粉末,采用等离子堆焊技术在碳钢基体上制备相应堆焊层.通过X射线衍射仪、扫描电子显微镜和显微硬度计对不同Cr质量分数Fe-Cr-Ti-C合金的显微组织、物相组成和... 为获得高硬度的铁基堆焊合金,设计开发了多种不同Cr质量分数的Fe-Cr-Ti-C合金粉末,采用等离子堆焊技术在碳钢基体上制备相应堆焊层.通过X射线衍射仪、扫描电子显微镜和显微硬度计对不同Cr质量分数Fe-Cr-Ti-C合金的显微组织、物相组成和显微硬度进行分析.结果表明:Fe-Cr-Ti-C合金堆焊层组织由奥氏体(γ)、马氏体(M)、M_(7)C_(3)和TiC组成,堆焊层中随着Cr质量分数的提高,马氏体基体组织数量先增大后减小,M_(7)C_(3)数量逐渐增多,且形态由断续网状转变为初生六边形,TiC呈开花状或块状;堆焊层侧面显微硬度呈梯度分布,随着Cr质量分数的增加,堆焊层表层的硬度值不断提高,Cr质量分数为15.0%时其硬度达到最佳值,合金堆焊层顶端显微硬度平均值最高,达到HV 0.21186. 展开更多
关键词 显微硬度 M_(7)c_(3) fe-cr-Ti-c
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原位自生(Cr,Fe)_7C_3/Fe_3Al复合材料组织结构及物相组成的研究 被引量:3
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作者 姜放 沈婕 +1 位作者 袁建鹏 杜开平 《热喷涂技术》 2018年第1期55-61,共7页
本文通过真空雾化方法制备原位自生(Cr,Fe)_7C_3/Fe_3Al粉末,采用显微硬度,SEM,TEM,XRD等分析方法对制品的成分,表面形貌,物相组成,及硬度等进行初步分析。研究结果表明,(Cr,Fe)_7C_3/Fe_3Al粉末硬度较Fe3Al粉末有明显提高,同时急速冷... 本文通过真空雾化方法制备原位自生(Cr,Fe)_7C_3/Fe_3Al粉末,采用显微硬度,SEM,TEM,XRD等分析方法对制品的成分,表面形貌,物相组成,及硬度等进行初步分析。研究结果表明,(Cr,Fe)_7C_3/Fe_3Al粉末硬度较Fe3Al粉末有明显提高,同时急速冷却状态下,Fe_3Al粉末与(Cr,Fe)_7C_3/Fe_3Al粉末中基体相皆由DO_3型有序相Fe_3Al组成,Cr以固溶方式存在于基体中。(Cr,Fe)_7C_3以类珠光体团簇状均匀弥散分布在基体之中,碳化物保持Cr_7C_3点阵类型,Fe原子固溶在其中。 展开更多
关键词 原位自生 真空雾化 (cr fe)7c3/fe3Al
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高Cr铸铁中M_(7)C_(3)碳化物与奥氏体共生长的元胞自动机模拟
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作者 张山 张红伟 +3 位作者 苗淼 冯苗苗 雷洪 王强 《物理学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2021年第21期319-335,共17页
高铬铸铁中M_(7)C_(3)碳化物大小适中、弥散均匀分布,有利于提高合金的耐磨性.为分析凝固过程中M_(7)C_(3)碳化物晶粒在基体中的形貌及分布、M_(7)C_(3)碳化物与奥氏体晶粒生长的相互作用、引起的溶质偏聚对最终M_(7)C_(3)碳化物粒径分... 高铬铸铁中M_(7)C_(3)碳化物大小适中、弥散均匀分布,有利于提高合金的耐磨性.为分析凝固过程中M_(7)C_(3)碳化物晶粒在基体中的形貌及分布、M_(7)C_(3)碳化物与奥氏体晶粒生长的相互作用、引起的溶质偏聚对最终M_(7)C_(3)碳化物粒径分布的影响,本文开发了Fe-C-Cr三元合金小面晶M_(7)C_(3)碳化物与奥氏体晶粒共生长的二维微观元胞自动机模型,模型中加入潜热释放对凝固过程温度场的影响,由C,Cr两溶质界面扩散共同确定晶体生长速度,由凝固路径数据表插值获取液相元胞的溶质平衡浓度,设定M_(7)C_(3)碳化物邻胞结构并优化形状因子来保持M_(7)C_(3)碳化物小面晶形貌,模拟了Fe-4%C-17%Cr三元合金(C和Cr的质量分数分别为4%和17%)初生M_(7)C_(3)碳化物和共晶奥氏体晶粒的生长演变过程.研究表明,M_(7)C_(3)碳化物和奥氏体晶粒各自的生长速度随着界面液相中C,Cr溶质的超饱和度和贝克列数的增大而增大;随着奥氏体的析出和晶粒生长,M_(7)C_(3)碳化物晶粒的生长速度明显增快;当奥氏体晶粒逐渐接触并包围M_(7)C_(3)碳化物晶粒时,两相晶粒生长速度逐渐降低.凝固过程中,奥氏体晶粒生长向外排出C,Cr溶质,与吸收C,Cr溶质生长的M_(7)C_(3)碳化物晶粒互补,致使二者生长互相促进,最终奥氏体晶粒包围M_(7)C_(3)碳化物晶粒生长.预测的冷却曲线与实验冷却曲线变化趋势相符;最终凝固组织形貌和M_(7)C_(3)碳化物体积分数与实验相符;剩余液相、奥氏体中C,Cr溶质浓度演变也与Gulliver-Scheil,Partial Equilibrium,Lever Rule模型预测结果相符. 展开更多
关键词 fe-c-cr三元合金 M_(7)c_(3)小面晶 二相共生长 元胞自动机
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原位生成M_7C_3颗粒束增强铁基复合材料的微观组织研究 被引量:1
14
作者 田景来 叶芳霞 +1 位作者 钟黎声 许云华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第16期107-109,共3页
采用铸渗和热处理工艺相结合的方法,将纯铬丝与白口铸铁进行复合,原位生成(Fe,Cr)7C3颗粒束增强铁基复合材料。使用XRD和SEM对不同保温时间的该复合材料进行物相分析和微观组织观察。结果表明:颗粒束内的主要物相组成为α-Fe,γ-Fe和(Fe... 采用铸渗和热处理工艺相结合的方法,将纯铬丝与白口铸铁进行复合,原位生成(Fe,Cr)7C3颗粒束增强铁基复合材料。使用XRD和SEM对不同保温时间的该复合材料进行物相分析和微观组织观察。结果表明:颗粒束内的主要物相组成为α-Fe,γ-Fe和(Fe,Cr)7C3;随着保温时间的延长,(Fe,Cr)7C3颗粒束的面积逐渐增大,束内组织形态由共晶向亚共晶转变。 展开更多
关键词 原位生成 铁基复合材料 (fe cr)7c3颗粒束
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4Cr9Si2阀门钢丝冷拔过程中脆断的失效分析 被引量:1
15
作者 艾家和 董建新 +1 位作者 张江海 谢锡善 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 2001年第5期57-58,共2页
用扫描电镜 /能谱分析、X射线萃取相分析和Thermo -Calc热力学相计算等方法 ,分析了 4Cr9Si2阀门钢丝在冷拔过程中发生脆断的原因。结果表明 ,钢丝脆断是由于中间退火温度选择不合理 ,使 (Cr,Fe) 7C3
关键词 4cr9Si2阀门钢丝 能谱分析 X射线萃取相 Thermo-calc热力学相计算 (cr fe)7c3 耐热钢 脆断
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Cr/C比对中铬铸铁复合抗磨辊圈组织和耐磨性的影响 被引量:4
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作者 翟晨晨 苏恒渤 +3 位作者 郭嘉 苏月莹 陈湘茹 翟启杰 《铸造技术》 CAS 2019年第2期139-142,160,共5页
中铬铸铁复合抗磨辊圈服役过程中,外层中铬铸铁层起主要的抗磨和粉碎物料的作用。本文主要研究了Cr/C比对中铬铸铁组织、力学性能和耐磨性的影响。研究结果表明,Cr/C比的不同会影响碳化物的形态和数量,Cr/C比(3.17)较高时,碳化物主要为... 中铬铸铁复合抗磨辊圈服役过程中,外层中铬铸铁层起主要的抗磨和粉碎物料的作用。本文主要研究了Cr/C比对中铬铸铁组织、力学性能和耐磨性的影响。研究结果表明,Cr/C比的不同会影响碳化物的形态和数量,Cr/C比(3.17)较高时,碳化物主要为菊花状和弥散分布的块状的(Cr, Fe)_7C_3,碳化物面积占比为8.90%,冲击韧度为8.6 J,硬度为52 HRC;Cr/C比(2.66)较低时,碳化物主要为网状的(Fe, Cr)_3C和板条状的(Cr, Fe)_7C_3,碳化物面积占比为13.31%,冲击韧度为5.3 J,硬度为56 HRC。且Cr/C比高时,由于具有较高的韧性,可以缓解磨损过程中应力集中,延迟磨屑的剥落,具有更高的耐磨性。 展开更多
关键词 中铬铸铁复合抗磨辊圈 cr/c (cr fe)7c3型碳化物 耐磨性
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柱状碳化物(Cr,Fe)_7C_3增强Fe基涂层的摩擦磨损性能 被引量:9
17
作者 袁有录 李铸国 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期622-630,共9页
以Cr3C2和Fe-CrNiBSi粉末为原料,采用等离子熔覆工艺在Q235基板上原位制备了柱状碳化物(Cr,Fe)7C3增强Fe基涂层。用光学显微镜、扫描电镜、电子能谱、X射线衍射仪、同步热分析仪及热力学计算,观察分析了初生碳化物(Cr,Fe)7C3在涂层中的... 以Cr3C2和Fe-CrNiBSi粉末为原料,采用等离子熔覆工艺在Q235基板上原位制备了柱状碳化物(Cr,Fe)7C3增强Fe基涂层。用光学显微镜、扫描电镜、电子能谱、X射线衍射仪、同步热分析仪及热力学计算,观察分析了初生碳化物(Cr,Fe)7C3在涂层中的生长特征,并考察了该碳化物增强涂层在不同载荷下的干滑动摩擦磨损性能。结果表明:涂层中初生碳化物(Cr,Fe)7C3为六棱长柱状,以外加Cr3C2颗粒为异质形核基底向外发散生长。热力学分析结果表明,Cr3C2颗粒可促进初生碳化物(Cr,Fe)7C3的形成;在碳化物(Cr,Fe)7C3柱体的内部有孔洞,性质较脆,外部有大量裂纹,裂纹源多发生在柱体与柱体的相交处;碳化物(Cr,Fe)7C3增强涂层的耐磨性显著高于无(Cr,Fe)7C3增强的纯Fe-CrNiBSi合金涂层,但由于碳化物(Cr,Fe)7C3柱体的脆性大,断裂韧性较低,在高载荷下其磨损表面出现大量垂直于滑动方向的裂纹。 展开更多
关键词 金属材料 材料表面与界面 (cr fe) 7c3 裂纹 复合涂层 非匀质生核 摩擦磨损
原文传递
原位生成(Fe,Cr)_7C_3/Fe复合材料的组织与磨损性能 被引量:1
18
作者 康猛 王娟 +1 位作者 叶芳霞 闫洪华 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期69-73,共5页
将纯Cr丝与灰铸铁进行复合,使纯Cr丝中的Cr原子与铸铁中的C发生原位反应生成(Fe,Cr)7C3,从而制备出(Fe,Cr)7C3/Fe复合材料。研究了不同反应时间下(Fe,Cr)7C3颗粒增强铁基复合材料的组织及不同Cr含量的复合材料的相对耐磨性。结果表明,... 将纯Cr丝与灰铸铁进行复合,使纯Cr丝中的Cr原子与铸铁中的C发生原位反应生成(Fe,Cr)7C3,从而制备出(Fe,Cr)7C3/Fe复合材料。研究了不同反应时间下(Fe,Cr)7C3颗粒增强铁基复合材料的组织及不同Cr含量的复合材料的相对耐磨性。结果表明,复合材料主要由α-Fe、γ-Fe和(Fe,Cr)7C3组成,生成的(Fe,Cr)7C3呈颗粒或短棒状分布于铁基体中;随Cr含量增加,复合材料的相对耐磨性先增加后减小,当Cr含量为20%时,复合材料的耐磨性最好,为铸铁基体的7倍。 展开更多
关键词 原位反应 (fe cr)7c3 复合材料 相对耐磨性
原文传递
反应等离子熔覆原位合成TiC增强涂层 被引量:2
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作者 王立梅 《实验室研究与探索》 CAS 北大核心 2011年第11期11-14,28,共5页
TiC增强涂层以钛铁粉、铁粉、铬粉和碳的前驱体(蔗糖)等为原料,通过前驱体碳化复合技术制备了Fe-Cr-Ti-C等离子熔覆复合粉末,并通过等离子熔覆技术在Q235钢表面成功原位合成。采用SEM、XRD和EDS对涂层的相组成和显微组织结构进行了分析... TiC增强涂层以钛铁粉、铁粉、铬粉和碳的前驱体(蔗糖)等为原料,通过前驱体碳化复合技术制备了Fe-Cr-Ti-C等离子熔覆复合粉末,并通过等离子熔覆技术在Q235钢表面成功原位合成。采用SEM、XRD和EDS对涂层的相组成和显微组织结构进行了分析,并在室温干滑动磨损条件下测试了该涂层的耐磨性能。结果表明,等离子熔覆涂层由原位合成的TiC相和(Cr,Fe)7C3共晶相与奥氏体相构成,与基材完全冶金结合。涂层中碳化物TiC呈现梯度分布,并且涂层的熔合区和中部区域TiC颗粒形状大多呈现粒状,涂层的表层区域部分TiC颗粒呈现树枝状。涂层的硬度从表面到熔合区相差不大,平均显微硬度约是HV0.2750,是基体金属的3.2倍。涂层磨损质量约是基体金属的1/12,具有良好的耐磨性能。 展开更多
关键词 等离子熔覆 (cr fe)7 c3 TIc 涂层 前驱体 原位合成
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