14Cr1MoR+410S复合钢板焊接工艺探析

在详细分析焦炭塔14Cr1MoR+410S复合钢板焊接性的基础上,制订了合理的焊接工艺,并通过焊接工艺试验验证其正确性。这说明所制订的焊接工艺能有效防止裂纹,获得性能良好的焊接接头,从而确保了焦炭塔制造质量。

14Cr1MoR+410S复合钢板的工艺试验

在分析焦炭塔14Cr1MoR+410S复合钢板焊接性的基础上,制定了合适的焊接工艺,并进行了焊接工艺试验,能有效防止裂纹的产生,获得满意的焊接接头,确保了焦炭塔制造质量。

14Cr1MoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性

为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0^-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150~173 J和19.5~97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。

14Cr1MoR与321复合钢板的焊接技术

14Cr1MoR与321复合钢板广泛应用于化肥制造业的压力容器中,由于为Cr-Mo不锈钢复合板,导致焊接性很差。本文通过14Cr1MoR与321复合钢板的焊接工艺评定,确定了该复合钢板的焊接工艺和热处理工艺,选用合理的焊接材料、坡口形式、合理的焊接工艺参数和热处理工艺来保证焊接质量,焊后进行了无损检测、力学性能试验和晶间腐蚀试验,焊接接头满足标准要求。

14Cr1MoR厚板极限冲击性能探究

详细对比研究了在轧后水冷和轧后空冷两种轧后冷却方式下,14Cr1MoR交货态厚板经690℃保温24 h最大模拟焊后热处理后的横向板厚1/2处的极限冲击性能。结果显示,轧后水冷的最大模焊态极限冲击温度为-46℃,相应冲击功均值为120 J;轧后空冷的最大模焊态极限冲击温度为-22℃,相应冲击功均值为141 J。从相应的金相组织来看,轧后水冷的最大模焊态金相组织为淬透的贝氏体,晶粒度为8.5级,碳化物尺寸约为450 nm;轧后空冷的最大模焊态金相组织基本以贝氏体为主,但组织均匀性差,部分晶粒明显粗大,晶粒度为7级,碳化物尺寸约为800 nm。

氨合成塔用大厚度14Cr1MoR钢板的研制开发

结合氨合成塔的技术要求以及舞钢4 200 mm宽厚板生产线的装备特点,通过优化成分设计、合理控制冶炼、轧制及热处理工艺,成功开发出厚度达151 mm的14Cr1MoR钢板,并对所研制的钢板进行了力学、理化性能检验。结果表明:舞钢开发的151 mm厚14Cr1MoR钢板组织为均匀的单一贝氏体回火组织,具有良好的常温、高温拉伸性能和优良的低温冲击韧性。

舞钢14Cr1MoR类高性能容器钢板的研发历程

14Cr1MoR类钢具有良好的抗回火脆化性能、优良的低温冲击韧性及耐腐蚀性,在煤化工行业的关键核心设备制造上得到广泛应用。针对技术要求持续加严等事实,通过简要回顾舞钢14Cr1MoR类钢板研究背景和开发过程,着重介绍了钢种的技术发展趋势、实物质量水平和供货业绩,对舞钢生产14Cr1MoR类钢板的市场推广和应用具有积极意义,可供设计院和下游制造厂在设计选材时参考借鉴。

轧制工艺对14Cr1MoR钢板组织与性能的影响

采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体含量多;钢板的强度低,伸长率高,冲击性能低。两阶段控轧的钢板经655℃保温3 h模拟焊后热处理,屈服强度下降44 MPa,抗拉强度下降24 MPa,冲击吸能能量降低;模拟焊后保温时间延长到12 h,强度和冲击性能变化不大。两阶段控轧的14CrMoR钢板,经正火+回火或再经过655℃模拟焊后热处理,钢板的力学性能优良。