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15CrMn带缺口微型复合轴零件加工技术研究
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作者 李洪伟 刘旭 《煤矿机械》 2015年第4期159-161,共3页
针对某工程机械中带缺口微型复合轴零件,结构复杂,生产合格率较低,产能较低的问题,通过对零件进行技术分析,提出了一种新的加工工艺方案。新的加工工艺方案中选择B0326-Ⅱ走心车铣中心作为加工设备,实际生产证明,改进后的工艺方案加工... 针对某工程机械中带缺口微型复合轴零件,结构复杂,生产合格率较低,产能较低的问题,通过对零件进行技术分析,提出了一种新的加工工艺方案。新的加工工艺方案中选择B0326-Ⅱ走心车铣中心作为加工设备,实际生产证明,改进后的工艺方案加工效率提高了80%,产品合格率提高到98%,为企业解决了一项技术难题,同时也为同类零件的加工提供借鉴和参考。 展开更多
关键词 加工工艺 复合轴 车铣中心 15cr mn
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浅析7Mn15Cr2Al3V2WMo无磁钢加工
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作者 姜焕成 李建洲 孙宏明 《国防制造技术》 2016年第2期22-24,共3页
针对7Mn15Cr2Al3V2WMo高锰无磁钢零件在加工过程中出现的表面精度差、刀具寿命短、生产效率低等实际问题,本文从材料合金成分、切削加工性等方面着手,对产品加工特性进行了探讨。通过工艺优化解决了生产瓶颈,使零件加工精度满足产品设... 针对7Mn15Cr2Al3V2WMo高锰无磁钢零件在加工过程中出现的表面精度差、刀具寿命短、生产效率低等实际问题,本文从材料合金成分、切削加工性等方面着手,对产品加工特性进行了探讨。通过工艺优化解决了生产瓶颈,使零件加工精度满足产品设计要求,保证了生产效率。 展开更多
关键词 7mn15cr2Al3V2WMo 无磁钢 工艺优化 切削加工性
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Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢热变形过程的动态再结晶动力学及影响因素 被引量:1
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作者 边红霞 朱亮 +1 位作者 侯国清 屠鹏 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2013年第3期9-13,共5页
采用Thermorestor-W热模拟试验机,对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢进行热压缩试验,研究其在变形温度950~1 200℃,应变速率0.01~2.5s-1条件下的动态再结晶行为.当变形温度高于1 000℃后,Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的变形以动态再结晶为主,且随温度升... 采用Thermorestor-W热模拟试验机,对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢进行热压缩试验,研究其在变形温度950~1 200℃,应变速率0.01~2.5s-1条件下的动态再结晶行为.当变形温度高于1 000℃后,Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的变形以动态再结晶为主,且随温度升高,峰值应力对应的应变减小.利用应变硬化率-应力曲线确定的材料动态再结晶临界应力σc、峰值应力σp、饱和应力σss(e)和稳态应力σs的数值,回归得到临界动态再结晶应变εc与Zener-Hollomon参数的关系,并确定临界应力与峰值应力的关系.通过建立Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的热变形动态再结晶Avrami模型,分析应变速率和变形温度对Avrami曲线的影响,表明应变速率比温度对Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢的动态再结晶Avrami曲线的影响更加显著. 展开更多
关键词 热变形 Cr15mn9Cu2Ni1N不锈钢 动态再结晶 Avrami模型
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Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢连铸坯的高温拉伸变形特性 被引量:1
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作者 朱亮 马蓉 侯国清 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期110-115,共6页
对于Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢连铸坯,热变形过程中变形局部化的发生会影响其表面质量。从连铸坯的表层及芯部制取小型试样,利用热/力模拟试验机,进行温度950℃~1150℃范围内的拉伸试验。结果发现,随变形温度升高,该钢强度降低而延伸率提高... 对于Cr15Mn9Cu2Ni1N不锈钢连铸坯,热变形过程中变形局部化的发生会影响其表面质量。从连铸坯的表层及芯部制取小型试样,利用热/力模拟试验机,进行温度950℃~1150℃范围内的拉伸试验。结果发现,随变形温度升高,该钢强度降低而延伸率提高;试样在发生颈缩,即变形局部化之前,要经历均匀变形和扩散颈缩变形,两种变形均使试样变形区获得均匀的宏观变形形貌;而高温拉伸的延伸率主要由扩散颈缩阶段的变形量决定。分析表明,均匀变形阶段主要靠应变强化抑制变形局部化的发生,而扩散颈缩变形阶段应变速率强化起主导作用。随变形温度升高,尤其在温度高于1100℃时,该钢的应变速率强化效应增强,可推迟最终变形局部化的发生,从而获得较大的延伸率。 展开更多
关键词 Cr15mn9Cu2Ni1N不锈钢 高温拉伸 延伸率 扩散颈缩
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材料参数在Cr15Mn9Cu2Ni1N奥氏体不锈钢高温拉伸失稳中的作用 被引量:1
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作者 边红霞 朱亮 屠鹏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第16期142-145,共4页
材料在塑性状态下拉伸变形,存在载荷失稳和几何失稳两种失稳形式。对于既有应变强化又有应变速率强化的材料,载荷失稳与几何失稳并不同时发生,且失稳应变主要受材料性能参数的控制。高温拉伸变形的Cr15Mn9Cu2Ni1N奥氏体不锈钢,表现出明... 材料在塑性状态下拉伸变形,存在载荷失稳和几何失稳两种失稳形式。对于既有应变强化又有应变速率强化的材料,载荷失稳与几何失稳并不同时发生,且失稳应变主要受材料性能参数的控制。高温拉伸变形的Cr15Mn9Cu2Ni1N奥氏体不锈钢,表现出明显的应变速率敏感性,使得载荷失稳与几何失稳不同时发生,几何失稳前的均匀变形量明显增大;随变形温度升高,应变速率敏感性系数增大,几何失稳应变也随之增大。 展开更多
关键词 Cr15mn9Cu2Ni1N 奥氏体不锈钢 几何失稳 应变速率 敏感性系数
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1Cr22Mn15N不锈钢的高温变形行为研究 被引量:2
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作者 武英杰 申鹏 周勇 《大型铸锻件》 2009年第5期11-13,16,共4页
采用热/力模拟试验等方法研究了1Cr22Mn15N奥氏体不锈钢在不同温度和应变速率条件下的热变形行为及组织变化,讨论了热变形参数对流变应力和显微组织的影响。结果表明,在上述变形条件下1Cr22Mn15N的软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关... 采用热/力模拟试验等方法研究了1Cr22Mn15N奥氏体不锈钢在不同温度和应变速率条件下的热变形行为及组织变化,讨论了热变形参数对流变应力和显微组织的影响。结果表明,在上述变形条件下1Cr22Mn15N的软化机制与Zener-Hollomon(Z)参数有关,并建立了变形抗力模型,其应力指数为6.45,热变形激活能为746.5 kJ/mol。 展开更多
关键词 1Cr22mn15N 软化 流变应力 激活能
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球磨制备Ti_(0.8)Zr_(0.2)V_(2.7)Mn_(0.5)Cr_(0.7)Ni_(1.75)-15wt%A_2B_7复合储氢材料及其电化学性能研究 被引量:1
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作者 刘夏 罗永春 宋宏儒 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第20期40-42,共3页
采用球磨和表面改性方法制备了复合储氢材料Ti0.8Zr0.2V2.7Mn0.5Cr0.7Ni1.75-15wt%La1.5Mg0.5Ni6.7Al0.3。研究和分析表明,钒基Ti0.8Zr0.2V2.7Mn0.5Cr0.7Ni1.7铸态合金由bcc结构固溶体相和六方晶系C14型Laves相构成三维网状组织,球磨改... 采用球磨和表面改性方法制备了复合储氢材料Ti0.8Zr0.2V2.7Mn0.5Cr0.7Ni1.75-15wt%La1.5Mg0.5Ni6.7Al0.3。研究和分析表明,钒基Ti0.8Zr0.2V2.7Mn0.5Cr0.7Ni1.7铸态合金由bcc结构固溶体相和六方晶系C14型Laves相构成三维网状组织,球磨改性后钒基合金与La1.5Mg0.5Ni6.7Al0.3之间并未发生合金化反应。电化学性能研究表明,经球磨改性后复合材料Ti0.8Zr0.2V2.7Mn0.5Cr0.7Ni1.75-15wt%La1.5Mg0.5Ni6.7Al0.3能明显增加合金的电极放电容量。铸态钒基合金和球磨复合材料均具有良好的电化学循环稳定性,其中球磨1h后电极最大放电容量为300.1mA/g,经100次循环后的电化学容量保持率为97.2%,球磨5h后试样的循环稳定性高达99%。 展开更多
关键词 机械球磨 球磨制备Ti0.8Zr0.2V2.7mn0.5Cr0.7Ni1.75-15wt%Mg0.5Ni6.7Al0.3合金 储氢 改性 电化学性能
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0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN铸钢晶界高温相析出及对力学性能的影响 被引量:3
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作者 张玉祥 杨澍 成应晋 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第3期228-234,共7页
利用光学显微镜、扫描电镜及透射电镜,结合Thermo-Calc热力学分析,研究了铌稳定化0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN奥氏体不锈钢铸钢晶界处高温相析出行为及其对力学性能的影响。结果表明,0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN钢晶界处存在Nb Cr(CN)、Nb(CN)2种大尺寸... 利用光学显微镜、扫描电镜及透射电镜,结合Thermo-Calc热力学分析,研究了铌稳定化0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN奥氏体不锈钢铸钢晶界处高温相析出行为及其对力学性能的影响。结果表明,0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN钢晶界处存在Nb Cr(CN)、Nb(CN)2种大尺寸高温析出相,均为凝固末期液析形成。在铌含量确定条件下,这2种大尺寸晶界析出相在凝固末期的竞争析出行为受碳含量的影响。碳含量存在临界成分,碳含量低于临界成分时,Nb Cr(CN)首先液析形成;碳含量高于临界成分时,Nb(CN)首先液析形成。液析形成的NbCr(CN)热稳定性较高,1 050℃固溶处理无法使之完全溶入奥氏体。沿晶界分布的大尺寸析出相,对0Cr19Ni15Mn5Mo2NbN铸钢固溶热处理后的塑性及冲击韧性损害较大。 展开更多
关键词 高温析出相 晶界 0Cr19Ni15mn5Mo2Nb N钢
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Cr15Mn18Mo2.5Nb双相钢固溶渗氮动力学
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作者 金松哲 隋小波 +3 位作者 刘先黎 姚军 黄岩 季长涛 《吉林大学学报(工学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期1333-1337,共5页
采用管式气氛炉,在1100~1200℃、N2气压强为0.1 MPa、渗氮时间为8~24 h的工艺条件下,对Cr15Mn18Mo2.5Nb双相钢进行固溶渗氮处理。采用光学显微镜、显微硬度仪和X-射线衍射仪对渗氮层显微组织、厚度及物相组成进行了测试和分析。研究结... 采用管式气氛炉,在1100~1200℃、N2气压强为0.1 MPa、渗氮时间为8~24 h的工艺条件下,对Cr15Mn18Mo2.5Nb双相钢进行固溶渗氮处理。采用光学显微镜、显微硬度仪和X-射线衍射仪对渗氮层显微组织、厚度及物相组成进行了测试和分析。研究结果表明:Cr15Mn18Mo2.5Nb双相钢固溶渗氮前为铁素体-奥氏体双相组织,渗氮后渗层组织转变为全部奥氏体组织。在1200℃,气氛压力为0.1 MPa、渗氮时间为24 h的工艺条件下渗氮最高硬度可达312 HV,渗层厚度最高达到1.45 mm。对Cr15Mn18Mo2.5Nb钢固溶渗氮结果进行扩散动力学研究,结果表明在上述工艺条件下其固溶渗氮扩散激活能为101.54 kJ/mol。 展开更多
关键词 材料合成与加工工艺 Cr15mn18Mo2.5Nb双相钢 固溶渗氮 扩散激活能
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