不锈钢复合板与16MnR钢冲击拉伸力学特性研究

常温下以不锈钢复合板(16MnR钢板与0Cr18Ni9Ti钢板爆轰复合)和16MnR钢为研究对象,利用分离式霍普金森杆技术,在旋转盘冲击拉伸试验机上完成冲击拉伸加载试验。研究应变率在270～1650s-1范围内,材料的冲击力学特性。测试结果表明,不锈钢复合板和16MnR钢具有应变率强化效应,通过电镜分析确定过载断裂区为韧窝结构,爆轰复合经热处理后材料的塑性基本无改变,两种材料仍为塑性材料。

16MnR钢板冷冲压开裂与显微组织的关系

用电子显微镜观察和分析了16MnR钢板冲压裂纹的显微组织。结果表明,开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型(粒状贝氏体、块状反应产物)非平衡组织。该组织在光学显微镜下很难与铁素体加珠光体组织区别。试验结果为预防和解决16MnR钢板冲压开裂提供了理论依据。

16MnR钢板冷冲压开裂原因及解决办法

通过分析16Mn钢的连续冷却转变曲线、等温转变曲线以及显微组织，证实16MnR冷冲压钢板开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型非平衡组织存在，提出采用等温正火处理工艺以避免该非平衡组织的出现。结果表明，通过控制16MnR钢板的奥氏体化温度（920-940℃）、冷却速度（4-6℃／s）、等温温度（600℃）以及保温时间（1h）可以获得合适的铁素体＋片状珠光体组织，且力学性能也符合使用要求。

16MnR钢焊接接头表面纳米化及抗湿H_2S应力腐蚀性能研究

采用Ni-P-纳米TiO2复合化学镀对16MnR钢焊接接头进行表面处理,通过实验优选出复合化学镀的最佳工艺配方。采用恒载荷拉伸实验,对比试样抗湿H2S应力腐蚀性能,并对表面纳米化抗湿HS应力腐蚀机理进行探讨。

16MnR容器板性能不合格的原因

运用扫描电镜、金相检验和力学检验对不合格的 16MnR容器板进行了检验分析。结果表明 ,材料中的条状MnS夹杂物和少量的马氏体、贝氏体组织是导致钢板延伸、冲击性能不合格的主要原因。

爆炸冲击波对16MnR钢示波冲击性能的影响

采用示波冲击试验机对经单面爆炸处理和双面爆炸处理的16MnR 钢板的冲击性能与未处理钢板的冲击性能进行了比较研究。结果表明:单面爆炸处理能提高材料的冲击总功,能提高材料0～20℃的裂纹萌生功和-20～-40℃的裂纹扩展功,但对裂纹扩展功与冲击总功之比没有多大影响;双面爆炸反而降低了材料各方面的冲击性能。试样冲击断口特征证实了不同处理状态下材料所具有的这种差别。

TA2+16MnR复合板焊接技术在冷凝器上的应用

针对TA2钛材在高温时对H,O和N的强烈吸收作用以及与C,Fe和Si等杂质发生反应,易产生裂纹、气孔等缺陷的特点,分析了TA2+16MnR钛钢复合板的焊接性能。并从焊前准备、焊接方法和焊接材料的选择、焊接工艺参数和焊接顺序的确定以及具体的焊接操作等方面给出了TA2+16MnR钛钢复合板焊接时的注意事项和合理的焊接工艺。实际焊接效果表明,确定的焊接工艺合理,焊接质量较好。

磷酸盐反应釜用C-276+16MnR复合板的腐蚀原因分析

通过化学分析、金相分析和ASTM G28腐蚀试验等方法,对磷酸盐反应釜用C-276+16MnR复合板的腐蚀原因进行了分析。结果表明,腐蚀是由于不恰当的热处理造成材料敏化而产生的。

16MnR钢板近焊缝裂纹的探讨

16MnR钢板是压力容器制造中十分常用的主体材料,在筒体纵向焊缝附近出现较大的裂纹需要加以重视。观察裂纹的形状,讨论可能发生的因素。期望同行关注。

16MnR+904L复合板封头热处理新工艺

分析了16MnR+904L复合钢板封头的制造特点。通过对热处理工艺的改进,封头制造由16MnR钢板冲压成型后堆焊904L的方法改为16MnR+904L复合钢板直接冲压成型,可为其他16MnR+904L复合钢板封头的制造提供参考。

提高16MnR钢探伤合格率的工艺研究

对３０ｔ顶吹转炉冶炼的１６ＭｎＲ钢板的生产工艺进行了改进试验。通过降低钢中硫、氧含量，减少夹杂物及改善其分布以及调整控轧工艺等一系列措施。

退火对2205双相不锈钢-16MnR爆炸复合板性能的影响

对2205双相不锈钢-16MnR复合板的力学性能和有害沉淀相的腐蚀率进行测试,研究不同热处理工艺对复合板力学性能的影响。结果表明,2205双相不锈钢-16MnR爆炸复合板经不同工艺退火后,其抗拉强度和屈服强度大于490 MPa和325 MPa,大于爆炸态时的强度;其断后伸长率和0℃时冲击值比爆炸态均提高;其腐蚀率最大值为1.15 mg/dm2.d(mdd),符合ASTM A923标准要求。

磷酸盐反应釜用C-276+16MnR复合板的腐蚀原因分析

通过化学分析、金相分析和ASTMG28腐蚀试验等方法,对磷酸盐反应釜用C-276+16MnR复合板的腐蚀原因进行了分析。结果表明,腐蚀是由于不恰当的热处理造成材料敏化而产生的。