改良A^(2)O-臭氧-BAF工艺在地下式工业污水处理厂的设计应用

针对工业污水含特征污染物、可生化性较差,处理过程存在噪声、臭气等特点,以广东某工业园区地下式工业污水处理厂设计为例,介绍了全地埋式工业污水处理厂的进水水质特征与废水处理工艺和主要设计参数。工业污水经预处理+水解酸化+A^(2)O+高效沉淀+臭氧+BAF工艺处理后,确保出水能稳定达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)一级A标准。同时污水处理厂采用多种通风除臭措施,保障了操作人员的舒适度。地下式工业污水处理厂的设计不仅可以满足工业废水处理需求,而且也可以缓解用地紧张的压力,减少水厂运行过程中产生的环境风险。

城市污水处理厂A^2／O工艺的节能降耗途径研究

以北京某污水处理厂二期工程A2/O工艺为例,结合现场调查及小试试验,研究了A2/O工艺中降低供氧能耗的可行性。研究表明,已建污水厂A2/O工艺存在2种可操作的节能方法:一是严格控制曝气池中的DO,将DO控制在2~3 mg/L,避免过度曝气造成浪费;二是通过工艺调节,把好氧前段变成缺氧区,减少曝气段的长度,这种方式能节约17.1%的曝气量,同时增加约13.6%的TN去除率。

A-A^2／O工艺处理低浓度城市污水的效果分析

结合安庆城东污水厂的实际运行情况,对A-A2/O工艺处理低浓度城市污水的效果进行了分析和研究。结果表明,A-A2/O工艺对COD、氨氮的去除效果好,对TP的去除效果与排泥有关,反硝化效果差会增加出水TP浓度。预缺氧选择池的设置使厌氧池中几乎不发生脱氮,而在传统A2/O工艺中有50的氮是通过厌氧池脱除的。分格曝气池的第1格已具备较好的推流流态,3池中的活性污泥浓度呈上升趋势,而污泥的SOUR递减。提高活性污泥浓度,并不能作为提高对COD、氨氮去除效果的措施,相反会导致除磷效果变差。

A/O工艺曝气量控制及pH和DO的变化规律

对A/O工艺研究了不同运行条件下曝气量对硝化过程的影响,以及好氧区pH和DO浓度的变化规律。发现随着曝气量的增加,平均硝化反应速率提高,平均DO浓度增加,但增加幅度降低。需通过控制曝气量大小,间接的控制硝化反应速率,使出水达标排放。可以应用平均溶解氧浓度和pH曲线上是否出现拐点,来判断反应系统的曝气是否过量、适量或不足。

水解酸化—A^2/O—曝气生物滤池工艺处理综合印染废水

针对江苏某工业园内综合印染废水,采用混凝沉淀—ABR水解酸化—A2/O—曝气生物滤池工艺对其进行了中试处理研究。结果表明:印染废水经ABR水解酸化处理后,废水的可生化性显著提高,整个工艺对BOD5、COD、TP、TN、色度去除效果良好,去除率分别为87%、93%、76%、94%、68%,最终出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 19819—2002)一级B标准。

A^2/O工艺内回流中溶解氧对反硝化的影响

溶解氧对微生物的生长影响很大,对A2/O工艺实际工程中缺氧反硝化、内回流中溶解氧对反硝化的影响进行分析,结果表明,在现行运行条件下,缺氧池反硝化不彻底,内回流液中溶解氧含量过高,是影响缺氧池反硝化的主要因子。硝化液回流中溶解氧在缺氧池去除的碳源量均值为137 kg/d,占到反硝化理论与实际消耗碳源差值量的69%。建议设置非曝气区,经过理论计算,可节约碳源0.58~3.46 mg/L,使缺氧池出水硝酸盐氮浓度降低0.1~0.73 mg/L。这不仅提高了脱氮的效率,还可以降低能耗。建议实施溶解氧自动控制,以减少能量消耗并提高脱氮效果。

邛崃市污水处理厂A^2/O微曝氧化沟系统的设计

邛崃市污水处理厂采用了微孔曝气A2/O氧化沟工艺,详细介绍了污水处理工艺流程、参数选择及微孔曝气器与潜水推进器的布置方式,并总结了运行经验和设计体会。实际运行一年多来,出水水质稳定达到《污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级B标准。

A/O工艺处理印染废水的探讨

分析了最终沉淀池污泥全部回流到厌氧的A/O工艺各单元的水质、污泥特性、污泥脱氢酶活性、生物相等.结果发现,厌氧单元和好氧单元的污泥浓度分别是7～11g.L-1和6～8 g.L-1;厌氧单元的污泥脱氢酶活性较高,抗冲击负荷能力强;系统中污泥菌胶团结构紧实,沉降性能良好,微生物以假单胞菌和产碱杆菌为主.经厌氧处理后,CODcr去除率达到50%～70%,pH降到8左右,系统的CODcr总去除率高达87.5%～98%,出水SS低,pH=7～8.

处理低碳源污水的倒置A^2/O工艺强化脱氮技术研究

针对重庆鸡冠石污水处理厂的倒置A2/O工艺在低碳源情况下脱氮效果不佳的问题进行了生产性试验研究。在采取了投加垃圾渗滤液(投配率为0.1%)、缩短初沉池的水力停留时间为原来的1/3和控制好氧第3段的DO为0.5mg/L等措施后,可补充碳源15%以上,系统中活性污泥性状良好,脱氮效果得到大幅提高。出水NH3-N为2mg/L,对NH3-N的去除率为90%;出水TN为17mg/L,对TN的去除率为54%,实现了出水达标排放。

短好氧泥龄下A^2/O和BAF联合工艺的脱氮除磷特性

采用小试装置,研究了短好氧污泥龄下A2/O和BAF联合工艺处理低C/N和C/P污水时的脱氮除磷特性。结果表明,通过提高A2/O工艺段的厌氧区有机负荷和缺氧区硝酸盐负荷对反硝化聚磷菌(DPAOs)进行选择和强化后,其在聚磷菌(PAOs)中的比例维持在28%左右,工艺具有部分反硝化除磷能力,能够减少脱氮除磷过程中对碳源的总需求量。但在联合工艺中,好氧除磷仍是主要的除磷方式。在A2/O工艺段内,好氧污泥龄在满足好氧PAOs存活的同时,还必须满足抑制硝化细菌生长的要求,且为了保证工艺对磷的整体去除效果,混合液在好氧区的接触时间须大于30 m in。此外,以保证缺氧区出水中含有1~4 mg/L的硝态氮为原则来控制BAF出水的回流量,可达到较好的脱氮除磷效果。该联合工艺结合了活性污泥工艺和生物膜工艺的优点,运行稳定,出水水质优良,不仅适合于新建污水处理厂,也特别适合于不能脱氮除磷污水处理厂的技术改造。

A^2/O工艺缺氧池中反硝化聚磷菌的比例、特性研究及菌株鉴定

用释磷/聚磷装置和微生物筛选、分离方法研究A2/O工艺缺氧池污泥,确定缺氧池中反硝化聚磷菌(DPB)的比例,筛选、分离得反硝化聚磷单菌株且对单菌株聚磷特性进行研究。结果表明,缺氧池中DPB占聚磷菌(PAO)的比例约为21.5%。从缺氧池分离得到的肠杆菌科、气单胞菌属和假单胞菌属都是DPB,而不动杆菌属仅是好氧PAO,葡萄球菌属和微球菌属仅是一种专职的反硝化菌。反应过程中同时存在O2和NO3-时,肠杆菌科优先利用水中的O2进行聚磷;在缺氧环境中,肠杆菌科在COD为30mg/L时的聚磷效果优于COD为180mg/L时的聚磷效果。可见DPB的反硝化和聚磷的特性与电子受体的存在形式和COD有密切关系。因此,改良传统A2/O工艺和研发同步反硝化聚磷装置时,必须控制缺氧反硝化聚磷单元中混合液的DO和COD。

低溶解氧对改良A/A/O工艺脱氮除磷的影响

以采用厌氧／缺氧／好氧（A／A／O）工艺的城镇污水处理厂为研究对象，利用改良A／A／O中试装置开展处理实际污水的研究，通过与实际工艺的运行效果对比，系统探讨了低溶解氧（DO）浓度以及好氧池末端非曝气区的设置对脱氮除磷的影响。结果表明当好氧区的DO平均浓度从2．2mg／L逐渐降至1．0mg／L时，系统COD的去除效率与硝化效果未受到影响，但除磷效果明显下降；随着DO平均浓度的降低以及非曝气区对DO的缓冲，保证了缺氧区的缺氧环境，同时有效降低了内回流液中DO浓度的携带对碳源的消耗，提高了反硝化效率，使得系统对TN的去除率逐渐升高。就总体运行情况来看，A／A／O工艺中好氧区DO的平均浓度可以在1．0—2．0mg／L之间运行，同时在好氧区末端设置非曝气区，可以有效地缓冲内回流液中DO浓度对反硝化的影响，提高脱氮效率。

改良型A^2/O工艺在生活污水处理中的应用

采用改良型A2/O工艺处理陕西科技大学西安校区生活污水,对整个工艺及调试运行过程进行了详细介绍。实际运行结果表明,该工艺设计合理,运行稳定可靠,总排放口出水COD≤60 mg.L-1、ρ(TN)≤20 mg.L-1、ρ(TP)≤1.0mg.L-1、ρ(SS)≤20 mg.L-1、BOD5≤20 mg.L-1,出水水质可达到城镇污水处理厂污染物排放标准GB 18918-2002的要求。

混凝-两级A/O-Fenton-上流式BAF组合工艺处理垃圾填埋场渗滤液

根据某垃圾填埋场渗滤液水质特征,采用混凝-厌氧折流板反应器-一级接触好氧-接触厌氧-二级接触好氧-Fenton氧化-上流式曝气生物滤池组合工艺处理该渗滤液。在处理水量为50 m3/d的条件下,出水COD、氨氮质量浓度可分别控制在50、5 mg/L以下,去除率分别可达93.21%和96.01%,出水色度为10倍,完全达到生活垃圾填埋场污染控制标准(GB 16889-2008)中表2的排放标准。在不考虑人工及折旧费的情况下,此填埋龄较短的渗滤液处理成本仅为8.66元/m3,具有良好的经济效益和环境效益。

LLMO处理酵母废水

利用LLMO生物制剂的生物强化技术与传统的活性污泥法相结合的方式对酵母废水进行处理,试验结果表明,投加LLMO生物制剂处理后,废水SCOD、NH3-N和SS明显降低,废水的臭味消失,剩余污泥量也减少了25%～40%。当曝气系统进水SCOD在2500～3000mg/L时,经过投加LLMO菌剂处理后,出水SCOD低于1300mg/L,去除率大于50%,进水NH3-N在100～200mg/L时,出水NH3-N低于15mg/L,去除率大于90%,达到国家排放标准,大大节省了后续物化处理的费用。

UASB-A/O膜工艺处理渗滤液工程设计案例

结合工程设计实例和经验 ,介绍生活垃圾卫生填埋场渗滤液产量的计算方法和 UASB-A/ O膜处理工艺流程、处理系统组成、构筑物及其设计参数和工程运行调试等 ,实际结果表明 。

城市污水处理A/A/O工艺中溶解氧的自动控制优化设计

为了解决A/A/O工艺污水处理系统在进水负荷波动较大时曝气池中溶解氧(DO)的波动范围大的问题,该文以某A/A/O工艺的污水处理厂作为试运行系统,进行DO的自动控制优化研究,在传统的DO控制方法上加入曝气池的模型算法来进行DO控制的优化设计。试运行系统运行表明该控制方法可以使DO的控制精度范围达到±0.2 mg/L。

A/O一体化曝气生物滤池脱氮效能及其运行优化研究

考察了不同进水有机物浓度与溶解氧对A/O一体化曝气生物滤池脱氮效能的影响,并以总氮的去除率为评价指标,以好氧段溶解氧、滤速与填料高度为考察因素,采用Box-Behnken响应曲面法优化A/O一体化曝气生物滤池的运行条件,同时得出相应的数学模型。结果表明:进水有机物浓度为400 mg/L时,脱氮效果较好,总氮与氨氮的最大去除率分别为45.1%与76.3%;而当进水有机物浓度为200 mg/L时,总氮与氨氮的去除率仅为20%与50%。当好氧段的溶解氧为3.5mg/L时,对总氮与氨氮的去除率分别为55.9%和89.4%;而当溶解氧为1.0 mg/L,总氮与氨氮的去除率仅为25.0%和59.5%;好氧段溶解氧的提高,有利于氮的去除,但能耗增大,因此可将溶解氧控制在2.0 mg/L左右。由Box-Behnken响应曲面可知,滤速和填料高度的交互作用对总氮的去除效果影响显著;回归模型决定系数R2=0.9769,P=0.001,表明此模型拟合程度良好,且模型显著;最佳运行条件为:溶解氧为3.1 mg/L,滤速为0.35 cm3/s,滤层高度为55.6 cm,在此条件下,由方程所得总氮最大的去除率为49.93%。

Biolak污水处理工艺与运行研究

通过Biolak污水处理站从试运行到正常运行共9个月时间内的连续运转试验,分析了影响Biolak工艺处理效果的主要因素及其作用机理,结果表明:在进水COD_(Cr)、BOD_5、NH_3-N、TP和SS的浓度分别在247.8～512.4 mg/L、116.5～283.2 mg/L、20.9～34.6 mg/L、5.4～11.6 mg/L和97.8～195.5 mg/L范围时,Biolak污水处理设施的出水优于GB 18918—2002一级B标准;采用HDPE膜曝气池代替传统砼曝气池,可减少建设费用20%:用悬浮链间断曝气使曝气池形成多级A/O工艺,活性污泥处于"好氧-缺氧"交替的环境中,除能有效降解碳含量外,还有较好的脱氮除磷效果。

EGSB+A/O+BAF法处理某中成药废水的工程实例

采用EGSB＋MO＋BAF工艺处理某中成药废水,处理水量1 000m3/d,水质为COD 500～3 000 mg/L,BOD5500～800 mg/L,SS 300～500 mg/L,处理后出水符合《污水综合排放标准》（GB 8978-1996）一级标准要求.