协效剂对ABS/APP/PA6体系阻燃效应的研究

为了提高膨胀型阻燃体系聚磷酸胺(APP)/尼龙6(PA6)对苯乙烯-丁二烯-丙烯腈共聚物(ABS)的阻燃效果,采用极限氧指数法、垂直燃烧法、热失重和扫描电镜分析探讨了协效剂氧化锌、4A分子筛、氧化铝和次磷酸铝对ABS/APP/PA6膨胀型阻燃复合物的协效阻燃效应。结果表明,协效剂的加入显著改善了ABS/APP/PA6体系的阻燃性能,当2%的氧化锌,4A分子筛和次磷酸铝加入时,阻燃体系的氧指数从28.3%分别提高到31.2%,30.8%和33.5%,UL94测定均为V-0级。热失重分析表明,添加剂的加入提高了阻燃体系的热稳定性和高温残炭率。SEM形貌分析显示,协效剂的加入能促进阻燃体系在燃烧后形成更加均匀、致密的炭层结构。

ABS/PA6合金的无卤膨胀性阻燃研究

以聚磷酸铵(APP)为酸源,利用ABS/PA6合金中PA6为炭源对ABS/PA6合金进行膨胀型阻燃研究,探讨了不同成炭协效剂与APP复配对合金阻燃性能的影响,这些成炭协效剂包括季戊四醇笼状磷酸酯(PEPA),热塑性酚醛树脂(TPPFR),环氧树脂(E-44)和分子筛4A。结果表明,PA6具有较好的成炭作用,当APP含量为25%时,阻燃合金体系的极限氧指数可达29,UL-94测定达V-1级别,APP含量为35%时,UL-94测定达V-0级别。而以5 t%的季戊四醇笼状磷酸酯(PEPA)或环氧树脂(E-44)与20%APP复配,或以3%分子筛4A与22%APP复配都可以大大提高体系的阻燃性能和高温下的残炭量,使阻燃体系氧指数达到30以上,UL-94测定达V-0级别.SEM形貌分析显示体系燃烧表面都形成了膨胀、均匀、致密的炭层结构。

共混工艺对SMAH增容ABS/PA6共混物形态和力学性能的影响

以(苯乙烯/马来酸酐)共聚物(SMAH)为增容剂,研究了共混工艺对(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物/尼龙6(ABS/PA6)共混物聚集态结构和力学性能的影响。结果表明,ABS与PA6直接共混时相容性差;加入增容剂SMAH后,分散相尺寸变小且易均匀分散,显著改善了ABS/PA6共混物的力学性能。当ABS为连续相、PA6为分散相时,共混物的聚集态结构强烈地受共混工艺的影响,(ABS/SMAH)/PA6共混物的分散相尺寸最小、力学性能最优;当PA6为连续相、ABS为分散相时,共混物的聚集态结构基本不受共混工艺的影响。

ABS/PA6/SMA共混体系的结构与性能

利用少量苯乙烯-马来酸酐(SMA)作为相容剂改善ABS/PA6共混体系的相容性,固定相容剂含量调节共混体系的组成以研究其对体系形态结构和力学性能的影响情况,并分别得到了以ABS为连续相和以PA6为连续相的共混体系最佳配比。其中,前者以80∶20∶6,后者以10∶90∶6比例配备的ABS/PA6/SMA共混体系可以达到最佳性能。同时探讨了环境因素对ABS/PA6共混体系性能的影响。

ABS/PA6共混体系聚集态结构的表征及其与力学性能的关系

以苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)为增容剂,研究了ABS/PA6共混物聚集态结构与力学性能的关系。结果表明:共混顺序的不同,导致了ABS/PA6共混物聚集态结构和力学性能有明显差异,共混物的聚集态结构与宏观力学性能有较好的对应关系,且随着分散相粒径的减小,共混物的拉伸强度与冲击强度都随之增大。

超韧PA6/ABS合金的制备

以苯乙烯-马来酸酐(SMA)共聚物为增容剂,考察了ABS及SMA的含量对PA6/ABS共混体系的力学性能的影响;并利用SEM研究了PA6/ABS冲击断面的相结构。研究表明:SMA是PA6/ABS共混体系的有效增容剂。随着其含量的增加,分散相ABS粒子的尺寸减小,分散更加均匀,能显著地改善PA6/ABS共混物的冲击、拉伸和弯曲性能。在该共混体系中,ABS含量的增加能够大幅度地提高PA6/ABS共混物的冲击韧性;但当ABS含量超过10%时,将使PA6/ABS共混物的拉伸和弯曲性能明显下降。SMA的添加量为0·5%,且质量比为90/10的PA6/ABS共混体系能保持较好的加工性能,制备的PA6/ABS合金具有最佳的综合力学性能和超高韧性,Izod缺口冲击强度高达1200J/m。

官能化ABS改性剂增韧PA6树脂

采用乳液接枝聚合方法制备出不同GMA含量的官能化ABS改性剂,结合不同改性剂增韧PA6产物中两相间界面性能的差异,对比研究了共混物力学性能的变化规律。结果表明:ABS改性剂的官能化有利于其在PA6基体中均匀分散;随着改性剂中GMA含量增加,共混物熔融共混过程中的平衡转矩值上升,两相间界面结合力增大,其中GMA质量分数为3%的改性剂增韧PA6树脂的效果最佳。

PA6/ABS/ABS-g-MAH合金的研究

用自制的增容剂ABS- g -MAH对PA6 /ABS合金进行了改性研究。结果表明:当PA6与ABS二元共混时,力学性能很差;当加入增容剂ABS- g- MAH ( 2 0 % )时,三元合金的力学性能接近于纯PA的力学性能,相态结构分布均匀,同时三元合金的MFR比纯PA6的MFR下降约3倍,克服了纯PA6的流涎现象,热变形温度也比纯PA的提高38℃。

SMA含量对PA6／ABS共混体系结构和韧-脆转变温度的影响

研究了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)含量(0～4.5phr)对PA6/ABS(75/25)共混体系结构和冲击断裂的影响。结果表明,PA6/ABS共混体系的橡胶相粒径和基体层厚度都随着SMA含量的增加而减小。PA6/ABS共混体系冲击断裂存在脆韧转变现象,其脆韧转变温度随SMA含量的增加先减小后增加,并且在对应SMA含量为0.9phr和1.5phr时取得极小值。同时,脆韧转变温度随着基体层厚度的增加而逐渐升高,即升高温度与降低基体层厚度都可以获得脆-韧转变。

ABS/PA6/St-co-NPMI共混体系相界面特征研究

用小角 X光散射法 ( SAXS)对 ABS树脂 (丙烯腈 A-丁二烯 B-苯乙烯 S) /聚酰胺 6树脂 ( PA6) /苯乙烯 -马来酰亚胺共聚物 ( St-co-NPMI)三元共混体系的界面结构进行了研究 .由 Debye散射理论中相关距离 ( ac)和积分不变量 ( Q)值随组成比变化显示 ,在 ABS/PA6/St-co-NPMI( 70 /3 0 /2 ,wt% )时 ,ac=50 .74 ,Q=0 .3 972体系相容程度较高 .这表明 ,St-co-NPMI使体系的相容性得到改善 ,扫描电镜和 DSC分析结果与 SAXS所得结果一致 .

PA6/ABS合金的研制

应用Brabender挤出机制备ABS接枝物ABS g MAH,讨论了反应过程中温度、转速、单体MAH和引发剂DCP用量对接枝率的影响,并研究了接枝物对PA6/ABS合金的增容作用,用扫描电镜观察了分散相的微观形态。实验表明,在合适的温度下,转速为30r/min、DCP用量为1%、MAH用量为5%时,ABS g MAH的接枝率可达2 3%;PA6/ABS/ABS g MAH共混物配比为90∶8∶15时,合金的冲击韧性有较大提高,其它性能也有所改善。

ABS/OMMT、PA6/OMMT复合材料形态及性能

熔融挤出制备了有机蒙脱土(OMMT)含量不同的ABS/OMMT,PA6/OMMT复合材料,用X射线衍射仪(XRD)、透射电子显微镜(TEM)等仪器研究OMMT分别在ABS、PA6基体中的分布情况及对其力学性能的影响。结果表明:在ABS/OMMT复合材料中,OMMT主要为插层结构,大部分OMMT片层以聚集状态存在;而对PA6/OMMT复合材料,OMMT片层主要以剥离形态分布在PA6基体相中;随着OMMT含量增加,ABS/OMMT复合材料的拉伸、弯曲强度及弯曲模量都先上升后下降,且当OMMT含量在3份时性能较好,其缺口冲击强度呈下降趋势;PA6/OMMT复合材料在OMMT含量为3份时,其拉伸、弯曲强度和弯曲模量都出现极值现象,而缺口冲击强度线性降低。由于OMMT与PA6有较好的亲和力,在PA6中分散性较好,使PA6/OMMT复合材料的综合力学性能比ABS/OMMT复合材料的优异。

ABS/PA6共混体系的反应性增容研究

用少量苯乙烯-马来酸酐(SMA)作为相容剂改善ABS/PA6共混体系的相容性,研究了共混体系(固定ABS/PA6质量比为70/30)中相容剂的最佳用量,以及随相容剂含量变化引起的体系形态结构和力学性能变化情况,同时探讨了体系组成与性能关系的微观机理。还研究了环境因素对ABS/PA6共混体系性能的影响。

SMA增容ABS/PA6共混体系的形态和力学性能

采用熔融共混方法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的ABS/PA6共混物,用扫描电镜分析(SEM)、动态力学分析(DMA)对ABS/PA6共混物结构进行了表征,结果表明:未加相容剂的ABS/PA6二元共混物中,分散相易聚集,分散相粒径分布不均匀,相界面清晰,相容性差;加入相容剂后,ABS/PA6共混物的分散相粒径明显减小,分散相粒径分布均匀,单位体积上分散相的界面面积增大,在ABS含量为55%时,界面面积最小,ABS/PA6共混物发生相反转的范围变宽,且向高体积分数的PA6移动.

PA6/ABS合金及其增容剂的应用

研究了苯乙烯 /丙烯腈 /马来酸酐共聚物 (SAM)增容剂对PA6/ABS合金的作用 ,结果表明 ,SAM能明显提高合金的力学性能 ,m (PA6) /m (ABS)为 60 / 40加入 4份SAM能使合金的冲击强度大于 10 0 0J/m ,拉伸延伸率明显提高 。

SMAH对PA6/ABS合金的增容作用研究

研究了(苯乙烯/马来酸酐)共聚物(SMAH)对尼龙(PA)6/(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(ABS)合金的增容作用。运用红外光谱仪、毛细管流变仪和扫描电子显微镜等手段研究了SMAH增容的PA6/ABS合金的聚集态结构与性能。结果表明,PA6和ABS的简单共混体系的分散相容易聚集,断裂面呈岩石层状的脆性断裂形貌。而加入少量SMAH后的合金呈典型的"海-岛"结构,分散相分布均匀,断面呈现大量塑性变形的韧性断裂特征。

ABS的MAH/St多单体熔融接枝及其对PA6/ABS共混体系相形态和力学性能的影响

通过多单体熔融接枝的方法制备出了具有较高接枝率的ABS接枝物 (ABS g (MAH co St) ) ,并对其接枝机理进行了初步探讨 .研究表明 ,MAH、St接枝ABS时 ,反应主要发生在ABS中聚丁二烯的双键部位 .同时 ,当MAH与St的用量比约为 1:1时接枝率达到最高 .ABS g (MAH co St)作为尼龙 6 (PA6 ) ABS共混体系相容剂起到了良好的增容效果 .实验证明 ,相容剂使用前后 ,共混物的相区尺寸由几十 μm减小到 1μm以下 ,且分布更加均匀 ;共混物的拉伸强度和冲击强度等力学性能也同时得到均衡改善 .

超韧PA6/ABS合金性能和断口形貌研究

以苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)为增容剂,研究了SMA含量对PA6/ABS共混物力学性能和断口形貌的影响。实验结果表明:随着SMA含量的增加,PA6/ABS共混物的拉伸强度逐渐增加,冲击强度先增加,接着保持不变,后降低;PA6/ABS共混物冲击断面可分为裂纹稳定扩展区与快速扩展区,SMA质量含量超过临界值后稳定扩展区相对面积明显减少,且使稳定扩展区相对面积明显减少的SMA临界含量随着共混物中ABS含量增加而增加。

EPDM-g-MAH对PA6/ABS合金性能的影响

通过熔融共混法制备了马来酸酐接枝(乙烯/丙烯/二烯)共聚物(EPDM-g-MAH)增容的尼龙6/(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(PA6/ABS)合金,考察了PA6/ABS配比和EPDM-g-MAH用量对PA6/ABS合金力学性能、热学性能及吸湿状态的影响;观察了PA6/ABS合金表面微观结构。结果表明,EPDM-g-MAH是PA6/ABS合金的有效增容剂,当PA6/ABS/EPDM-g-MAH质量比为90/10/10时合金综合性能最好,尤其能显著地改善材料的冲击韧性、耐热性,降低吸水率。

ABS/PA6/OMMT共混体系的结晶及热力学性能

采用丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)、尼龙6(PA6)和有机蒙脱土(OMMT)通过熔融共混的方法制备了ABS/PA6合金。利用广角X射线衍射(WAXD)、透射电子显微镜(TEM)、差示扫描量热法(DSC)、动态热力学分析仪(DMA)研究了ABS/PA6/OMMT合金体系的结晶性能、热力学性能及OMMT在共混体系中的分布情况。结果表明,OMMT以剥离状态分布于PA6相中,PA6、ABS两相界面存在少量的OMMT片层。OMMT的加入降低了合金体系的结晶温度及结晶度,且对ABS/PA6共混体系具有一定的增容作用。添加3份OMMT到ABS/PA6体系中,其储能模量达到极值,ABS/PA6/OMMT共混体系的玻璃化转变温度变化较小。