ASME SA/SB XYZ和ASTM A/B XYZ同数字编号不锈钢钢管标准的差异分析及启示

ASME SA/SB XYZ不锈钢钢管标准是以ASTM A/B XYZ同数字编码不锈钢钢管标准为基础审定后列编在ASME B&PVC材料篇中的材料选材标准。除了奥氏体不锈钢钢管ASME SA/SB XYZ对ASTM A/B XYZ有个别条款修改外,两者是基本或完全等同的。而ASME SA/SB对ASTM A/B同数字编码奥氏体不锈钢钢管标准的修改主要是针对H级不锈钢钢管的热处理要求及操作细节。列举了两种标准的差异条款的细节及要点,讨论了其缘由或背景,提出了启示和疑惑。

Effect of t_(8/5) on the microstructure and properties of the HAZ of ASME SA213-T92 steel by thermal simulation

The relationship between the t8/5 and micro-hardness, impact toughness in the heat affected zone （HAZ） of ASME SA213-792 at peak temperature of 1 350 ℃ was studied by thermal simulation. The result shows that the micro-hardness of HAZ rises at the beginning and then decreases with increasing of t8/5 , whereas the impact toughness presents reverse trend. The distribution of precipitates in substrate has great influence on the impact toughness of HAZ. When the t8/5 is 40 s, chain-like precipitates lower the impact toughness of HAZ seriously.

ASME SA-213 T91高压锅炉用无缝钢管冷拔生产工艺研究

介绍了ASME SA-213 T91高压锅炉管的冷拔生产工艺,分析了其缺陷,提出了可行的酸洗、热处理及冷拔工艺参数,取得了理想的效果。

ASME SA508 Gr.3 Cl.2管板锻件焊接裂纹分析及预防措施

材料为ASME SA508 Gr.3 Cl.2的锻件表面堆焊镍基合金后容易产生裂纹,基本原因是焊前预热规范、后热时机以及锻件本身有残余应力且氢含量偏高。为了使管板锻件焊后满足质量要求,应考虑锻件本身残余应力及氢含量偏高等因素的基础上。通过理论分析和改进工艺等方式制定并实施合理的焊接技术。分析了管板锻件堆焊后产生缺陷的情况,通过3个原因分析提出有效预防此类缺陷产生的工艺措施。

ASME焊接规范中SA335-P11钢焊接工艺评定制定

通过对ASME焊接规范的深入学习,介绍了SA335-P11管道采用钨极氩弧焊GTAW的焊接方法制定焊接工艺评定的思路和依据,对工艺试验及结果进行了描述,为后续相关材料的焊接工艺评定工作积累了一定的经验。

容器钢ASME SA612的开发

在生产试验的条件下,通过采用优化化学成分、提高钢水纯净度、降低有害元素、改善轧制工艺、细晶强化等措施,并辅以正火处理,开发了6~25 mm厚度、-46℃低温作业用高强度碳素钢压力容器板ASME SA612,利用金相显微镜和扫描电镜等手段分析了生产工艺对钢板组织结构、力学性能的影响。结果表明,产品综合性能指标达到ASME标准的技术要求,产品质量稳定,满足用户的使用要求。

电站锅炉用的ASMESA335P91大口径无缝钢管顺利通过国家技术评审

2013年8月20日，湖北新冶钢有限公司自主研制生产的电站锅炉用的ASME SA335 P91大口径高压锅炉管，通过由全国锅炉压力容器标准化技术委员会组织的技术评审。

SB202190调节蚕豆保卫细胞中SA诱导H_2O_2产生

运用激光共聚焦扫描技术,在p38MAP激酶专一抑制剂SB202190处理下,探索植物促分裂原活化蛋白激酶(mitogen-activated protein kinase,MAP激酶)介导蚕豆(Viciafaba)保卫细胞中H2O2为代表的活性氧(reactive oxygen species,ROS)信号机制,发现:p38MAP激酶专一抑制剂SB202190处理没有导致蚕豆保卫细胞中H2O2和Ca2+探针荧光强度增强,与水杨酸(salicylic acid,SA)或脱落酸(abscisic acid,ABA)迅速加强2种探针荧光强度形成鲜明对比;而该抑制剂分别与SA和ABA共同处理,前者H2O2探针荧光强度没有增加,而后者荧光强度仍然能够增加;而进一步使用Ca2+螯合剂BAPTA和SB202190+SA共同处理,H2O2探针荧光强度没有增加。这些结果初步表明:无论胞质Ca2+浓度高低,SB202190调节蚕豆保卫细胞中SA诱导H2O2产生,但是不调节植物逆境信使分子ABA此类的反应。因此推测,植物细胞中可能有类似动物和酵母细胞中的p38MAP激酶类,并可能专一调节植物保卫细胞中H2O2信号通路。据我们所知,这是首次报道SB202190和SA共同调节植物保卫细胞中ROS信号过程。

NO.4sa、4sb组淋巴结阳性率与进展期胃上部癌行脾门淋巴结清扫的相关性

目的分析进展期胃上部癌NO.4sa、NO.4sb组淋巴结阳性率与脾门淋巴结阳性率关系来指导是否行脾门淋巴结清扫术。方法选取南充市中心医院2016年12月至2018年12月腹腔镜下进展期胃上部癌根治术的病人92例,所有病人术中均常规清扫NO.4sa、NO.4sb及脾门淋巴结。对比NO.4sa、NO.4sb阳性组及阴性组脾门淋巴结阳性检出率。结果NO.4sa、NO.4sb阳性组25例,其中脾门淋巴结阳性5例,占20.00%;NO.4sa、NO.4sb阴性组67例,脾门淋巴结阳性3例,占4.48%;两者比较差异有统计学意义(P<0.05)。结论NO.4sa、NO.4sb组淋巴结可视为脾门淋巴结的“前哨淋巴结”。术中冰冻或快速石蜡切片检查NO.4sa、NO.4sb阳性或NO.4sa、NO.4sb虽为阴性但脾门淋巴结有明显肿大者,则需行脾门淋巴结清扫术以降低术后复发、转移风险。

G9SA和G9SB安全继电器单元

安全继电器系列G9SA和G9SB被设计并批准用于EN954—1的级别4的安全系统。它们是经批准的类型并提供各种各样的应用。可用于紧急停止监控、门卫监控、两手控制(G9SA—TH)、安全传感器监控。G9SA系列设计成灵活的可扩展的。各种可能的组合使它能很好地适应安全解决方案的需要。G9SB系列被设计成用于空间有限制的应用和小机器中。

Soitec与ASM制造成功300mm直径应变绝缘硅晶圆

Soitec SA公司日前宣布，已与ASM国际制造出300mm直径的应变绝缘硅(sSOI）晶圆。两家公司还宣布拓展双方的合作关系，进一步提升制造效率并开发sSOI产品．sSOI品圆应变值为1．5gigapascal(GPa)，晶圆同质度为±7％，创记录的应变对应的硅品格变形度为近1％。应变硅层厚度为200埃，

SB127镍铜合金材料电阻焊接工艺评定

重点介绍了ASME SB127镍合金波形板产品制造过程中的材料技术指标和焊接工艺过程试验。按照ASME IX焊接、钎接和粘结评定标准要求,对SB127材料的电阻焊工艺参数进行了评定分析,同时结合实际生产情况,经过多次试验,制定出合理的焊接工艺,为同类镍合金钢电阻焊工艺评定提供了借鉴。

三相分离器SA516Gr.70钢的焊接工艺

通过SA516Gr.70钢的焊接工艺试验,验证了焊接材料、焊接参数选择的可行性,对产品焊接工艺的编制和实际生产具有重要的指导意义。

ASME SA-213M对正火回火态T22钢管硬度上限规定的合理性探讨

对T22钢管进行了不同参数的正火加回火模拟热处理试验。结果表明,正火加回火态T22钢管硬度很容易超过ASME SA-213M标准规定的硬度上限(163 HBW/170 HV/85 HRB),即便采取特定的热处理参数使其勉强降低到硬度上限之下,则球化组织又很难避免,认为应考虑将正火加回火态T22钢管的硬度上限进行适当提升。同时,也对提升幅度进行了讨论,建议将SA-213M中规定的正火加回火态T22钢管硬度上限由163 HBW/170 HV/85 HRB提升为179 HBW/190 HV/89 HRB。

奥氏体化温度对9Cr-1Mo-V-Nb钢组织与性能的影响

研究了不同奥氏体化温度加热后 9Cr 1Mo V Nb(ASMESA 2 13T91)钢正火和正火 +回火后的组织和力学性能 ,应用电子显微镜和X ray衍射分析了钢的组织形态和萃取试样的碳化物分布。结果表明在 980～ 112 0℃加热正火后 ,T91钢均得到板条马氏体组织 ,但马氏体板条束的大小显著不同。奥氏体加热温度对T91钢的奥氏体晶粒大小和室温性能有明显影响。10 6 0℃以下 ,钢的性能随加热温度增加而提高 ,在 10 70℃出现转折 ,超过该温度性能变化不大。影响钢的性能的因素主要与合金元素的固溶和奥氏体晶粒长大有关。

添加Sn-Ag对Sn-Bi焊接特性的改善

研究了ｘ４２Ｓｎ５８Ｂｉ－（１－ｘ）９６．５Ｓｎ３．５Ａｇ系中不同组成的焊料。研究表明在４２Ｓｎ５８Ｂｉ（简称ＳＢ）焊料中添加适量的９６．５Ｓｎ３．５Ａｇ（简称ＳＡ），能改善焊点的焊接温度。通过对焊点切向拉力的测试分析，发现适量的ＳＡ能提高焊点的强度，并在高低温分别为＋１２５℃和－４０℃下进行热冲击１０００次后，其强度减小程度远小于纯的ＳＢ焊料焊点。表明其焊点的机械及疲劳性能都得到了提高。通过透射Ｘ射线及扫描电子显微镜（ＳＥＭ）分析，发现Ｓｎ－Ａｇ的添加可以减少焊点中孔洞的出现。

丙基联苯酯型液晶的合成:不饱和端基及氧原子对介晶性的影响

本文以对溴苯甲醚为原料制备成格氏试剂,与4-丙基环己酮亲核加成,脱水,Pd/C催化脱氢芳基化,L iPPh2脱甲基得到了4-正丙基-4’-羟基联苯。该联苯与酰氯酯化反应合成了系列丙基联苯酯类液晶化合物C3H7-C6H4-C6H4-OC(O)R。通过差示扫描量热法和热台偏光显微镜对其介晶性研究发现,当R=CnH2n+1(n=3,4)时,化合物无液晶性;但n=5-7、10,C8H16CH=CH2,C8H16C≡CH时,化合物具有SA相;当R=CH2OCmH2m+1(m=2-5),CH2OCH2CH2OCH3时,化合物呈有序度较较高的SB相。这类化合物的液晶相较窄,多在25℃-100℃范围内。TGA测试的化合物热分解温度都高于200℃。

低合金高强钢焊接构件在高温锅炉水中的应力腐蚀开裂行为研究

分析了某公司的2#乙二醇R-120环氧乙烷反应器中C-11环焊缝开裂原因。对开裂C-11环焊缝开展了化学成分、金相观察、硬度测试、断口微观观察、EDS能谱分析等试验研究。试验发现:壳程、管板母材和焊缝金属化学成分分别满足SA543 Type B CL.1,SA508 Gr.4N CL.1和MGS 80的要求;从内壁管板侧热影响区起裂的主裂纹穿晶扩展,裂纹尖端沿晶扩展并有分叉,具有应力腐蚀裂纹特征;内壁附近焊缝两侧热影响区局部有马氏体组织;管板侧热影响区硬度最高为466.3 HV10;断口观察发现裂纹在内壁产生,是多源裂纹,沿壁厚向外壁扩展15 mm,断口上有冰糖状等轴晶和柱状晶;裂纹断口探测到P和Na元素。该反应器开裂原因是由于焊接导致在管板与壳程焊接区域存在较高的残余应力,在高温锅炉水介质中,发生了应力腐蚀开裂,由内壁向外扩展,最终导致泄漏。

CFB锅炉屏式过热管爆管失效分析

某热电装置CFB屏式锅炉过热管发生了开裂失效。通过断口宏观和微观形貌及显微组织观察、化学成分检测、金相分析及能谱分析等方法,对过热管开裂失效原因进行了分析和研究。分析结果表明,过热管的开裂破坏是在材料韧性下降的情况下,由于管子表面受损应力增加及表面裂纹引起的应力集中所造成的脆性断裂。

反应堆压力容器用锻件不同规范取样位置的差异性

为提高核电设计、工艺、制造、质量管理等人员对ASME规范和RCC-M规范在压力容器大型锻件取样位置差异性的理解,通过分析其在反应堆压力容器锻件中不同取样位置和热处理厚度要求方面的差异,得出ASME规范是通过限制最大热处理厚度及加工余量来控制锻件热处理厚度,而RCC-M规范是通过锻件评定的方法来证明大型锻件的内部质量。不管采用哪种规范,取样位置必须具有代表性,其测定值能真正代表产品的性能,满足适用标准的要求。