ASME规范案例2605-2的修订解读及算法实现

ASME规范案例2605于2008年10月出版,其目的是为了满足炼化行业中加氢工艺设备蠕变疲劳寿命设计的需要。2010年1月第1次修订,即ASME规范案例2605-1,目前,最新的版本为2015年6月第2次修订的ASME规范案例2605-2,这一版修订中有如下重要修改:温度上限由454℃(850℉)提高到了482℃(900℉);对上版有误的公式和表格数据及温度单位进行了修正;在蠕变棘轮的校核中引入了弹性分析来代替非弹性分析。将对ASME规范案例2605-2的分析步骤、修订要点和算法实现进行解读和探讨,为国内工程应用和规范修订提供参考。

对ASMEⅧ-2(2007)——压力容器建造另一规则的介绍与分析

对新版ASMEⅧ-2——压力容器建造另一规则的修改要点进行简单介绍并分析。

对欧盟标准EN13445基于应力分类法分析设计的理解——兼谈和ASME Ⅷ-2的区别和联系

对欧盟标准EN13445“第三部分:设计”附录C基于应力分类的分析设计方法以及18款详细的疲劳评定做出分析和理解,并对ASME Ⅷ-2的应力分析设计、疲劳设计的有关内容进行比较和讨论。

对ASME Ⅷ-2关于“热应力棘轮现象评定”规定的商榷

ASME Ⅷ-2的2013年版对防止热应力棘轮现象的规定相对于过去历版作了较多修改。从引起热应力棘轮现象的原理和原始依据、规定的制订根据以及相关标准(诸如EN 13445,ASME Ⅷ-3和原ASMEⅧ-2等)的同一内容出发,对此提出了一些商榷。

学习EN 13445和ASMEⅧ-2的再次体会

针对国内多年来对JB 4732以应力分类法的分析设计可能存在某些问题的疑点,以及对某些国外标准的全面、正确理解,再次学习了EN 13445和新版ASMEⅧ-2,对这些问题提出看法。

对ASME Ⅷ-2关于“热应力棘轮现象评定”规定的再商榷——联系文《对ASME Ⅷ-2(2013版)热应力棘轮评定方法修订的解读》

ASMEⅧ-2(2013版)对防止热应力棘轮现象规定相对于过去历版作了较多修改,笔者对此提出了一些商榷[3]。文[4]对此则另有理解,为此,又联系文[4]对规范的解读再次提出商榷。

开孔补强的等面积法和压力面积法的联系和区别——兼对ASME Ⅷ-2(2007)开孔补强的分析

对开孔补强的等面积法和压力面积法的设计原理进行分析,认为这二种补强设计方法的原理是完全相同的,所区别者仅是对壳体补强有效范围的规定不同,导致在不同开孔径比时得到不同结果。并联系新版ASMEⅧ-2进行分析。

对ASME Ⅷ-2(2013版)热应力棘轮评定方法修订的解读

ASMEⅧ-2中的"壳体中热应力棘轮"评定方法自1968年ASMEⅧ-2首次颁布以来,直到ASMEⅧ-2(2004版)一直未曾变动过。ASMEⅧ-2(2007版至2011版)将该方法的标题改为"热应力棘轮评定"(去掉了"壳体"),进一步扩大了该法的适用范围。2013版前,该方法仅考虑了热弯曲应力,这将导致某些工况下出现不保守的结果。ASMEⅧ-2(2013版)中该方法做了较大的修订,进一步完善了评定方法。新方法中考虑了热弯曲应力和热薄膜应力同时发生的情况。文章对这次修订的技术背景做一个介绍并进行相关的讨论。

改写版ASME Ⅷ-2-2007概况

根据托马斯-帕斯特先生今年5月在北京和上海两地所做报告和有关资料编写而成。全文分引言、背景、新规范的开发过程、结构、各篇内容,对新Ⅷ-2的分析以及作者的看法等几个部分。

ASME Ⅷ-2分析设计法在形状不规则零部件中的应用

简介了ASME Ⅷ-2按分析设计法及其具体实施的等效线性化方法,并以提环强度分析为例,分别使用有限元常规分析及ASME Ⅷ-2按分析设计法进行强度计算,通过两种方法计算结论与现场试验结果的对比,可知:按照ASME Ⅷ-2对应力进行分类后,采用等效线性化方法,计算结果与实际使用情况更吻合;尤其对于形状不规则零部件,应力分类后,计算结果更符合实际工程应用;使用该方法设计计算,有利于在零部件的设计阶段,有效地把控零部件尺寸、评估影响、优化设计。

基于ASMEⅧ-2篇的外压圆筒屈曲分析

ASMEⅧ-2篇中规定了三种类型的屈曲分析方法,以受外压作用的圆筒为例,对这三种类型屈曲分析方法的实施过程进行了解读和探讨,结果显示类型3屈曲分析最保守,为工程人员使用这三种分析方法提供一定的参考。

ASME BPVC.Ⅷ-2-2013容器设计实例分享与解析

分享一台按ASME BPVC.Ⅷ-2—2013《Rules for Construction of Pressure Vessels Division 2Alternative Rules》设计的压力容器实例,从材料、主要元件强度计算、材料试验要求、耐压试验压力、冲击试验、焊后热处理、成形后热处理、材料超声波检测、无损检测、目视检查、局部减薄区的处理等方面进行分享和解析,基本涵盖了设计的主要过程,以期能为压力容器设计者和制造单位提供借鉴。

对ASMEⅧ-12019新增条款UHX-4(h)的解读和探讨

ASMEⅧ-1是国际上应用广泛的压力容器建造规范,现行2019版规范有一系列修订,其中UHX篇中新增了UHX-4(h)条款:规定当管板与筒体连接为一整体时,不允许在邻近管板距离1.8(Dt)^(1/2)区域内开设大于30%筒体内径的开孔;但管板如采用简支法计算时,没有开孔限制。由于在我国现行的GB/T 151—2014标准中并无类似规定,通过对其进行解读和探讨,以引起国内工程设计人员在遇到此类情况时多加注意。

ASME Ⅷ-2中等级1、2容器的建造说明

介绍ASME Ⅷ-2 (2017)中增加等级1容器和等级2容器的重要变更,试验条件、无损检测范围、UDS及MDR认证等内容。分析不同设计准则的特点。

ASMEPCC-2-2011复合材料修复设计适用性及试验验证

为了更加合理地对含缺陷管道进行修复设计,需要对修复设计方法的适用性和准确程度进行分析。在ASME PCC-2-2011《压力设备和管道的检修》中,基于"基底管壁不屈服""基底管壁屈服""缠绕层许用应变"假设,提出了3种修复设计方法。基于力学解析分析,研究了3种修复层厚度计算方法与设计压力的相关性。设计、加工了深厚比约0.7的窄缝型和半椭球型缺陷,分别采用3种设计方法,在不同目标设计压力下计算了复合材料修复层厚度,分析了修复层厚度对于设计压力的敏感性。研究表明:"基底管壁不屈服"的修复方法对设计压力极为敏感,而"缠绕层许用应变"方法偏于保守,"基底管壁屈服"方法最适用于修复设计。

对改写SA-105材料冲击豁免曲线的理解

2019版ASMEⅧ-1和Ⅷ-2规范重新分配了SA-105材料的冲击豁免曲线,并对不同供货状态下的SA-105标准管法兰材料提出了不同的最低使用温度。文章对ASMEⅧ-1和Ⅷ-2规范改写SA-105材料冲击豁免曲线的原因进行了分析,列举了避免出现脆性断裂失效的一些工程实践做法,并指出了规范的考虑不足之处,最后为库存材料的使用提供了一种思路。

ASME Ⅷ-1建造压力容器TOFD检测的规范要求及难点研究

对ASME规范的具体案例和难点进行了研究分析,给出了TOFD代替RT对ASME规范产品压力容器焊缝进行检测的具体步骤。

基于欧美压力容器规范的开孔接管结构疲劳寿命研究

针对金属结构失效中,超过80%都是由疲劳引起的现象,以压力容器中的开孔接管结构为例,用ANSYS软件对其进行弹性和弹-塑性分析。根据有限元分析结果,分别采用ASMEⅧ-2规范和EN 13445规范中的方法进行疲劳评定。比较各种疲劳设计方法得到的许用循环次数与试验寿命,讨论异同和适用性。结果表明:规范中的疲劳评定方法预测的寿命都小于试样的实际寿命。ASMEⅧ-2弹-塑性分析法和EN 13445详细评定法得出的疲劳寿命最接近实际值。

对分析设计方法发展的回顾和分析

回顾了分析设计方法的发展,对ASMEⅧ-2的改写原因进行分析,对新版ASMEⅧ-2和EN 13445的总体作简要介绍,最后提出笔者的一些看法。

对《关于分析设计法中应力强度准则P_m+P_b≤1.5[σ]的讨论》一文的商榷

在全面学习ASME规范及其制定依据的基础上,对《关于分析设计法中应力强度准则Pm+Pb≤1.5[σ]的讨论》一文中所定出的设计曲线方程以及认为ASME规范中Pm+Pb应力强度准则的安全裕度并不总能保证≥1.5的论点提出疑问。认为:该文对Pm+Pb以及Pm应力强度限制条件含义的理解恐和规范规定有所出入;该文所提出的3个修正方案也是不必要的。