Bardenpho工艺提标改造前后全流程脱氮除磷特性变化

近年来,污水排放标准中氮磷的控制要求不断加严,许多污水处理厂需要提标改造。对于Bardenpho工艺来说,可以通过增加厌氧、好氧池容,减小缺氧池容来提标改造,研究了提标改造前后全流程的水质、脱氮除磷活性和微生物群落结构变化。结果表明,改造后出水总磷和氨氮降低至0.09、0.24 mg/L,达到《地表水环境质量标准》(GB 3838—2002)的Ⅲ类标准。提标改造后,硝化活性、反硝化活性和除磷活性均有提升。微生物群落结构分析表明,硝化螺旋菌(Nitrospira)为优势硝化菌,陶厄氏菌(Thauera)为优势反硝化菌,不动杆菌(Acinetobacter)为优势好氧吸磷菌,副球菌(Paracoccus)和从毛单胞菌(Comamonas)为优势反硝化吸磷菌。综上所述,增加厌氧、好氧池容,减小缺氧池容有助于提高Bardenpho工艺的脱氮除磷效率,对现有污水处理厂提标改造有一定的借鉴作用。

基于多点进水和微氧控制的改良Bardenpho工艺优化试验研究

通过建设两组2.5 m^(3)/h的试验装置,分别以改良Bardenpho工艺与改良AAO工艺运行,在同一进水条件下探索两种工艺的最佳运行参数和调控方式,并通过微氧控制、多点进水等措施,在不加碳源下实现改良Bardenpho工艺出水水质优于一级A排放标准及低碳运行,并与改良AAO工艺对比抗冲击负荷能力和运行能耗。结果表明,在16℃以上改良Bardenpho工艺可通过将好氧区控制在1.0~1.5 mg/L,后置好氧区DO控制在2.0~2.5 mg/L左右,并采用多点进水比55%:30%:15%强化脱氮效果,可稳定实现出水达到地表水准Ⅳ类标准的要求(TN=7~9 mg/L),同时可节省约2.5%的能耗;在16℃以下可通过增大内回流、延长污泥龄和增大曝气量等优化措施保证出水水质达到一级A排放标准;低温下氮和磷依然是这两种工艺达到地表水准Ⅳ类的技术难点,仍需要增设强化脱氮单元和化学除磷,以保证出水稳定优质。

改良Bardenpho工艺同步脱氮除磷处理小区生活污水

Bardenpho工艺是厌氧-好氧交替四段式流程,内循环和污泥均回流至缺氧段,带回了大量NO3(-NO2-),严重影响除磷效果。采用改良的Bardenpho工艺对小区生活污水进行试验,即在缺氧段前增设了厌氧池,并分流70%污泥回流至缺氧池,保证了磷的有效释放,从而提高了聚磷菌在好氧段吸收磷的能力和除磷效果。由于延长第二缺氧-好氧段污泥龄至15～20h,有利于硝化/反硝化菌的生长,从而提高了脱氮处理效果。处理出水氮磷含量均达到GB18918-2002标准:COD为30.3mg·L-1、TN为11.9mg·L-1、TP为0.9mg·L-1,其它主要污染物指标亦符合综合排放标准。

啤酒废水改良Bardenpho工艺除磷脱氮技术研究

Bardenpho工艺内循环和污泥均回流至A1池,使A1池和A2池均含有较多的NO3—N,对高氮的啤酒废水除磷效果有所影响。在Bardenpho工艺缺氧段前增设厌氧池,并分流70%回流污泥至缺氧池,保证了磷的有效释放及好氧段磷的吸收能力,提高了除磷效果。第二缺氧-好氧段延长污泥龄至10～16d,提高了脱氮处理效果。出水的氮磷水质均有明显提高(NH3—N2.15mg/L、TP2.40mg/L)。

改良型Bardenpho工艺处理生活污水的效果分析

对河北省某生活污水处理厂改良型Bardenpho工艺进行了分析和研究。结果表明,该工艺对生活污水中的COD和NH4+-N的去除效果良好;COD和NH4+-N的去除率分别为92.4%和94.0%;出水总磷(TP)无法达到一级A的标准,需辅以化学除磷;硝态氮、溶解氧、p H、温度等因素未对TP的去除产生明显的不良影响。在监测期间对活性污泥中丝状菌动态变化进行了镜检分析,证实了性能稳定的良好微生物生态系统是该工艺具有稳定去除效果的良好保证,为今后其他污水厂的改造实践提供了理论依据和指导。

气浮+UASB+Bardenpho工艺处理屠宰厂废水

针对某屠宰厂生产废水有机物、氮磷等含量高的特点,采用气浮+UASB+Bardenpho工艺进行处理,夏季40d的运行数据显示:该处理工艺系统中各单元均可稳定运行,达到工艺设计预期效果,出水各项指标均优于《肉类加工工业水污染物排放标准》(GB 13457—1992)的一级标准,且总氮、总磷和油脂排放指标可达到《屠宰与肉类加工工业水污染物排放标准》征求意见稿的相关要求。该组合工艺对屠宰厂生产废水中污染物的去除能力强,且工艺运行稳定、处理效果良好、管理难度小,处理费用仅为1.60元/m3,可为同类项目提供参考。

改进型Bardenpho+反硝化滤池用于污水厂提标改造

在新的地方标准实施背景下对夹江城市污水处理厂面临的问题进行分析,介绍了污水处理厂的提标改造情况。根据进水水质及原有CASS工艺的运行状况,确定了提标改造的技术难点为总氮的去除。将原有CASS工艺改造为改进型Bardenpho工艺,改善反硝化效果,同时增加深床反硝化滤池作为深度处理工艺,进一步保障脱氮效果。实践结果表明,该工艺运行状况良好,出水水质稳定,对TN、SS、TP、COD、NH3-N、BOD5的去除率可分别达到77.2%、91.7%、91.2%、90.4%、95.1%、93.2%,水质符合《四川省岷江、沱江流域水污染物排放标准》(DB 51/2311—2016)的排放标准要求。提标改造工程显著削减了对青衣江的污染负荷,可为出水TN要求严格地区的污水处理厂的新建或改造工程提供参考。

七段Bardenpho工艺在污水处理厂中的实践及效果分析

针对污水处理厂的低碳氮比进水,开发了七段Bardenpho工艺,通过设置多点进水、多点碳源投加和缺氧/好氧可调节段,为污水处理厂提供了多种工艺运行方案,保证出水水质稳定达标,降低运行成本。运行结果表明,七段Bardenpho工艺对有机物、氮和磷等污染物去除效果良好,在冬季最不利工况下,二沉池出水的平均COD为23.5mg/L、NH_(3)-N为0.86mg/L、TN为14.3mg/L和TP为0.17mg/L,去除率分别为92.2%、97.5%、68.5%和97.1%,实现了在二级生物处理中最大限度去除污染物,深度处理作为出水稳定达标保障处理单元的设计目标。

Bardenpho工艺生化池沿程去除效果研究

对一个Bardenpho工艺污水厂生化池监测结果表明其实际运行并没有保持在预期的状态,只有化学除磷作用而无生物除磷的作用。硝化效果良好,但需要补充碳源保证反硝化效果且在前缺氧区投加碳源效果优于在后缺氧区投加。Bardenpho工艺用同一套污泥系统在不同的功能区内分别实现不同的功能,不能充分发挥污泥的生物作用。建议在前好氧区、后缺氧区之间增设沉淀池,使生化池形成前、后段两个污泥系统,分别强化前段的硝化作用和后段的反硝化作用。

某Bardenpho工艺污水处理厂精细化运行措施研究

以海河流域某采用改良Bardenpho工艺的高排放标准污水处理厂为例,结合生产运行,对工艺诊断的现状运行问题进行了分析,并对其精细化运行措施进行了研究,结果表明:通过设置消氧区(设计HRT为1.4h)并控制好氧池末端DO在2mg/L以下,缺氧池平均碳源损耗控制量可达11.33mg/LCOD,后缺氧池平均外碳源损耗控制量可达10.3mg/LCOD,碳源乙酸钠溶液(有效含量25%)用量平均可降低10t/d,投加成本平均可节省51万元/月;通过设置内源反硝化区(设计HRT为2.3h),其强化脱氮能力至少可达0.5mg/L,碳源乙酸钠溶液(有效含量25%)用量可降低60t/月,投加成本可节省10万元/月;通过取消缺氧池碳源无效投加,可节省现状缺氧池碳源投加量37.5t/d,投加成本可节省191万元/月,并且后缺氧池模拟试验表明,去除1mg/L NO3--N约需5.59mg/L乙酸钠,在后缺氧池平均强化脱氮需求为2mg/L的NO3--N去除浓度及外回流比100%下,所需的碳源乙酸钠溶液(有效含量25%)平均投加量为89.44mg/L。

Bardenpho+MBR+臭氧催化氧化工艺在液蛋加工废水中的应用

采用改良型Bardenpho+MBR+臭氧催化氧化工艺对预处理后的液蛋加工废水进行处理,通过合适的操作参数控制,并在Bardenpho工艺后置缺氧池增设碳源投加装置强化脱氮效果,保障了出水的稳定达标排放。工程运行结果表明,在进水平均COD 945.9 mg/L,NH_(3)-N、TN、SS分别为26.2~97.7、45.3~118.7、90.5~192.7 mg/L时,该工艺对COD、NH_(3)-N、TN、SS平均去除率分别为97.5%、98.5%、85.9%、99.1%,出水各项指标达到《水污染物综合排放标准》(DB 11/307—2013)中的B排放标准。该工艺的成功应用可为类似废水处理工程设计提供参考。

低温低C/N下改良Bardenpho工艺与多级AO工艺的比较

在冬季低温(9~13℃)和进水低C/N条件下,分别以改良Bardenpho工艺与多级AO工艺进行试验,探究水量负荷率为100%、130%和150%下两种工艺对污染物的去除效果,并在工艺原理、设计要点和建设运行成本等方面进行对比分析,并提出两种工艺的适用条件。结果表明,在相同的水力停留时间(HRT)下,多级AO工艺对TN有更好的去除效果,而对于COD_(Cr)、氨氮和TP,两者去除性能无较大差异;在建设和运行成本上,多级AO工艺可节省约11.43%的总占地面积和20%的运行电耗,但需要配套精确曝气系统才能发挥其节能优势。

污水处理厂Bardenpho-MBR工艺总产泥量的简化计算方法

污水处理Bardenpho-MBR工艺在实际生产中总产泥量的估算较难,为此,综合了几种常见计算方法得到的剩余污泥量再结合投加化学除磷剂产生的化学污泥量,提出了污水处理Bardenpho-MBR工艺总产泥量简化计算方法。该简化计算方法所需的基础数据可由日常运行数据得到,计算方式简便,结果准确度较高,对污水处理Bardenpho-MBR工艺实际生产正确估算总污泥排放量具有重要意义。

改良Bardenpho工艺和UCT工艺在污水处理厂中的运用

案例污水处理厂设计项目将改良Bardenpho工艺和UCT工艺整合到一座生化池系统中,两种工艺交替运行。通过控制调节堰门、回流系统和曝气系统,针对不同进水水质调整采用不同工艺,实现同步脱氮除磷、节约碳源、运行灵活等功能。此污水厂生化池设计运用改良工艺,出水水质稳定达到出水标准,与同类工程相比,经济效益较好。

改良Bardenpho+BAF工艺应用于海产品废水的处理

根据海产品废水水质水量变化大、水质浓度高、可生化性好的特点,确定某40 000 m^(3)/d海产品废水主工艺采用改良Bardenpho+曝气生物滤池(BAF)+絮凝沉淀池+V型滤池+次氯酸钠消毒,达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准。详细介绍了处理工艺流程、各处理单元的设计参数和工艺特点。自2018年3月正式运行以后,处理效果非常理想,COD、NH_(3)-N、TN、TP去除率分别达到98.66%、98.80%、90.43、98.90%,出水各项指标稳定达到标准。

生物滤池工艺应用于地下式污水厂的优缺点

随着城市化水平和居民对环境要求的提高,能与周边环境协调、封闭性强、无二次污染的地下式污水处理厂可能成为城镇污水处理厂的新发展趋势和发展方向。曝气生物滤池工艺因具有容积负荷大、水力负荷大、可通过增加填料高度来减少占地面积等特点,从而可以被应用于全地下式污水处理厂。通过假定设计条件,比较曝气生物滤池工艺、Bardenpho工艺、MBR工艺在占地、投资、运行上的区别,介绍曝气生物滤池的种类及设计要点,分析曝气生物滤池在全地下式污水处理厂运用中的优缺点。分析结果表明:对于地下式污水厂项目,曝气生物滤池是一种良好的选择,为地下式污水厂发展提供了新的方向。

新西兰罗托鲁阿污水处理厂的处理工艺

本文介绍了新西兰罗托鲁阿污水处理厂处理工艺的流程、原理和特点。

新疆某污水处理厂提标改扩工程案例

新疆某污水处理厂,一期采用氧化沟工艺,二期采用水解+五段Bardenpho工艺+二沉池+高密度沉淀池+微絮凝滤池+消毒工艺,出水执行一级A标准。稳定运行阶段平均出水COD为19.67 mg/L,NH_(4)^(+)-N、TN、TP、SS平均出水质量浓度分别为1.39、5.00、0.22、5.25 mg/L,均优于一级A标准,无超标现象出现。可为该地区其他城镇污水处理厂提标改扩工程提供借鉴和参考。

两级A/O及其组合工艺在污水处理中的应用

对两级A/O工艺原理与处理效果进行了评述,对常见的两级A/O工艺预处理、深度处理工艺设置的功效进行了简要的分析,旨在对两级A/O工艺的推广应用起到一定的借鉴作用。

天津市某半地下式污水处理厂工程设计案例

天津市某新建污水处理厂(一期)工程采用“改良巴顿甫+高效沉淀池+深床滤池”工艺,远期处理规模为8万m3/d,近期根据地块开发计划分为一期(2万m3/d)+二期(2万m3/d),出水执行天津市《城镇污水处理厂污染物排放标准》(DB 12/599—2015)中A标准。同时,通过高度集约化的构筑物布置和厂区布局,满足规划用地不规则的约束。