低活化铁素体/马氏体钢CLF-1激光焊接模式转变研究

为研究低活化铁素体/马氏体钢(RAFM)CLF-1激光焊接模式转变规律,对其焊缝横截面形貌及尺寸进行了宏观表征和定量分析。结果表明,在一定条件下,随着焊接功率的增大,焊接模式从热传导焊模式向小孔深熔焊模式转变,焊缝横截面表现为“圆弧形”、“V字形”和“钉头形”三种类型形貌。CLF-1钢激光焊接模式不受焊接速度、离焦量变化的影响。激光焊接模式转变的临界值为深熔焊阈值,CLF-1钢深熔焊阈值由材料自身特性决定,当焊接速度为10mm·s^(-1)时,CLF-1钢深熔焊阈值约为1.20kW⋅mm^(-1)。

核聚变用CLF-1钢真空激光焊接

针对核聚变用CLF-1钢的焊接问题,采用真空激光焊(VLW)技术研究了VLW焊接特性、焊缝的显微组织和力学性能.结果表明:随着真空度的降低,金属蒸气羽烟得到了良好抑制,焊缝金属氧化程度降低;相比常压激光焊接(ALW),热输入约降低了20%,VLW焊缝晶粒尺寸明显减小,富Cr、Fe、W和C的椭圆状碳化物(M_(23)C_(6))及富Ta或V的高密度球状碳化物(MX)尺寸有所减小,起到了良好的弥散强化效果,且焊缝组织中无残余铁素体(δ-Fe)存在;VLW焊缝经高温回火(PWHT)后的冲击韧性为280 J,高出母材43 J,约为ALW焊缝冲击韧性的2.4倍,冲击试样断口为韧性断裂.

激光焊接及热处理对聚变堆用CLF-1钢微观组织影响的研究

采用已优化激光焊接工艺对6 mm厚CLF-1钢进行拼焊并进行焊后回火热处理,使用电子通道衬度和电子背散射衍射等方法对样品性能进行表征,研究了CLF-1钢的焊态、回火态微观组织结构演变。结果表明:焊态焊缝区域为α′-Fe单相位错马氏体组织,相变马氏体遵循KS取向关系与NW取向关系;热处理后M 23 C 6相在马氏体变体内部和界面处析出,有效降低了马氏体变体内部的取向差,但未对马氏体变体位相产生明显影响。显微硬度测试结果表明CLF-1钢焊缝区域显微硬度为358HV 0.2;焊后热处理将焊缝的显微硬度降至约258HV 0.2,实现了良好的去应力指标。

变频离心式冷水机组对数据中心CLF的影响分析

着重研究了变频离心式冷水机组对数据中心CLF(Cooling Load Factor,制冷负载因子)的影响,从冷冻水供回水温度、选型配置参数、冷却塔逼近度、不同气候分区代表城市气象参数等方面对冷水机组的CLF进行剖析,为数据中心建设及设计冷水机组配置提供一定的参考和依据。

用LabVIEW的CLF节点实现I／O接口设备驱动

本文主要讨论了用LabVIEW开发虚拟仪器时I/O接口设备驱动的问题，并以实例说明了LabVIEW不支持的I/O设备的驱动方法。

概率法储量计算在CLFS项目中的应用

采用蒙特卡洛模型进行储量计算,承认储量参数具有不确定性。鉴于各地质参数本身的随机性特点,将其视为以不同概率在实数域上随机取值的随机变量,较好地掌握参数的取值范围。同时,结合CLFS项目储量计算实例,按照SPE标准,详细分析了具有较大不确定性参数的取值方法,包括含油面积、孔隙度、有效厚度、饱和度和原油体积系数等多个储量参数。确定了各个参数的取值范围,求出了各个参数的P10,P50和P90值。最终的储量结果是一个储量范围,涵盖了从保守到乐观的估值范围,从而更准确地把握了油田储量状况,为油田的勘探开发决策提供了更可靠的依据,降低了油气勘探开发过程中决策的风险。

CLF粗粒浮选机的研制

本文提出了粗粒浮选机的设计原则,分析了粗粒浮选机设计原则中各个条件之间存在的矛盾。阐述丁全粒级(0.5mm)给矿的粗粒浮选机在设计中要兼顾粗、细粒矿物选别的理由。叙述了该机的结构及工作原理。设计出适合粗粒充气机械搅拌式浮选机的新式叶轮—定子结构和独特的槽体结构,以及在槽中部形成粗颗粒悬浮层的格子板结构、造成矿浆大循环的通道和假底结构。论述了新结构能解决粗粒浮选所要求的各条件之间存在的矛盾和兼顾粗、细粒矿物选别的理由。最后给出了工业对比试验结果。

ClF^-分子离子的结构与势能函数

采用单、双取代包括三重激发的二次组态相互作用[QCISD(T)]方法和单、双取代包括非迭代三重激发的耦合簇理论[CCSD(T)]方法,结合相关一致基组aug-cc-pVXZ(X=D,T,Q,5)对基态35ClF-和37ClF-(X2Σ+)分子离子进行了结构优化计算.对CCSD(T)方法的计算结果用四种方法分别外推至基组极限,得到了体系在基组极限的平衡结构常数.在CCSD(T)/aug-cc-pVXZ(X=D,T,Q,5)理论水平进行了单点能扫描.对扫描计算结果进行基组外推并用Murrell-Sorbie势能函数拟合得到了体系的解析势能函数表达式,并进一步得到了35ClF-和37ClF-的光谱常数.拟合所得势能曲线准确地再现了其离解能和平衡结构特征.对ClF中性自由基采用完全相同的理论方法进行了计算.所得结果与有关文献中的实验结果符合得很好,而且在一定程度上证明了将该理论方法应用于ClF-分子离子的计算是合适而可靠的.ClF自由基的优化计算结果还被用于计算其电子亲和能.ClF-的垂直解离能也同时计算得出.基于ClF-的结构优化和单点能扫描计算结果,通过求解核运动的径向薛定谔方程,得到了无转动35ClF-和37ClF-(X2Σ+)的全部振动态及相应的分子常数.

CLF-1低活化铁素体/马氏体钢真空电子束焊接研究

针对中国固态增殖剂试验包层模块(TBM)的结构材料CLF-1低活化铁素体/马氏体钢,开展了真空电子束焊接试验,并在740℃/1.5 h条件下进行了焊后热处理(PWHT)。焊后表面成形良好,无任何表面缺陷。基于焊缝中气孔的形成机理,通过电子束重熔焊接的方法解决了焊后存在大量链状气孔的问题。分析了焊接接头的金相组织、力学性能及各合金元素的能谱分布。结果表明,焊态和热处理态的焊缝金属中主要均由板条马氏体组成,在电子束焊接过程中各主要的合金元素也未烧损,热处理态的焊缝抗拉强度较焊态略有下降,同时韧性有所提高。基于电子束焊接试验,成功试制了TBM模块盖板模拟件。

CLF浮选机对粗颗粒钛铁矿浮选工艺适应性研究

以来自加拿大魁北克的钛铁矿为矿样,在实验室开展了25 L CLF浮选机对粗颗粒钛铁矿浮选工艺适应性研究。矿样密度4.3,+300 mm粒级占76%。试验的目的是利用浮选方法在不进一步降低磨矿粒度的条件下将钛铁矿产品的硫品位降低至0.08%以下。因矿物密度大且粒度粗,技术难点在于保证矿浆悬浮。在不同矿浆浓度条件下进行了一次粗选、一次扫选浮选试验,在原矿硫品位0.35%左右,铁回收率约99%的条件下,最终钛铁矿产品中硫品位达到预计指标。与采用常规浮选机开展的试验相比,在浮选效果相当的条件下,CLF浮选机可将浮选浓度提高7%。

聚变堆用CLF-1钢电子束焊接缺陷分析及控制

针对中国固态增殖剂试验包层模块(IBM)的结构材料CLF-1低活化铁素体/马氏体钢开展了真空电子束焊接试验,对焊接过程中形成的驼峰状焊瘤、空洞、焊缝气孔、裂纹等缺陷进行了成因分析,同时提出了控制措施,采用了表面聚焦小参数打底焊接、电子柬圆波扫描下聚焦深熔焊接以及散焦修饰盖面焊接的方法对焊接工艺进行调整。结果表明,在调整了焊接工艺后,上述缺陷得到了很好的控制,焊接接头的力学性能满足要求,焊缝的金相组织中未出现有害相。

激光焊接核电用CLF-1钢的组织与性能

为了提高CLF-1钢的焊接质量,采用激光焊接技术获得了成形良好且无冶金缺陷的对接焊缝,研究了焊态与PWHT态下的焊缝组织和力学性能.结果表明:焊缝组织均由大量马氏体及少量δ-铁素体组成;焊态下有微量针状碳化物析出,PWHT态下析出的点状碳化物分布在δ-铁素体边界与板条马氏体内部;与焊态相比,PWHT态焊缝抗拉强度降低,而屈服强度、伸长率和断面收缩率均提高,维氏硬度均值降低;拉伸试样均断裂于远离焊接接头的母材处;由于δ-铁素体的存在,焊态和PWHT态焊缝冲击功均低于母材.

一种CLF芯片与SIM卡芯片连接的方法

在NFC技术中,CLF芯片与SIM卡的连接是一个重要问题,本文提出了一种具有自主知识产权的CLF与SIM卡的通信方法,采用新的调制解调方式,使得S2信号在S1信号高低电平时都能传输,实现单线连接NFC与SIM卡,以及它们之间的全双工通信。通过对该方法进行电路级的设计和仿真,验证了该方法的正确性和稳定性。

ClF_3O与H_2O反应机理的密度泛函理论研究

应用量子化学密度泛函理论对ClF3O和H2O的反应机理进行了研究。在B3PW91/6-31++G(d,p)水平上优化了反应通道上的反应物、中间体、过渡态和产物的几何构型,计算了它们的振动频率和零点能,并对能量进行了零点能校正(E+ZVPE就是对能量进行了零点能校正的值),找到了反应通道。结果表明:ClF3O和H2O极易发生反应,水足量时有利生成HF、HClO2和HClO4;水少量时有利于生成HF和ClFO。

S_2ClF的构型及其异构化反应的密度泛函理论研究

采用量子化学中的密度泛函理论B3LYP方法,在6-311+G(3df)水平上,全优化得到了S2ClF线型和分叉型2种异构体的平衡结构,同时对可能发生的分子内卤素原子迁移反应的过渡态进行了考察。计算结果表明,从能量角度看,线型的ClSSF为稳定构型,热力学和动力学计算表明,无论是F原子迁移还是Cl原子迁移,分子内的原子迁移需要较高的活化能,并且速度很慢。

低活化铁素体/马氏体CLF-1钢扩散连接接头组织及性能研究

采用真空扩散连接工艺,通过优化焊接工艺参数及中间层元素,对低活化铁素体/马氏体CLF-1钢进行扩散连接。利用光学显微镜和SEM观察接头扩散界面的显微组织,EDX对整个扩散界面不同区域进行化学成分分析,万能拉伸试验机和落锤冲击试验机测定扩散界面的力学性能。结果表明:采用真空扩散连接方法可实现CLF-1钢的可靠连接,扩散界面拉伸性能与母材相当,冲击性能有待进一步提高。

低活化铁素体/马氏体钢CLF-1氢氘的渗透行为

低活化铁素体/马氏体钢(RAFM钢)作为聚变堆结构材料中最有前景的候选材料,其氢同位素渗透行为备受关注。采用氢同位素气相驱动渗透的方法,对中国低活化铁素体/马氏体钢CLF-1的氢同位素渗透行为进行了研究,研究了温度、气体压强、样品表面状态等因素对其渗透行为的影响。结果表明:氢、氘在RAFM CLF-1钢中渗透扩散过程为体扩散控制,渗透率与温度的关系式均遵循Arrhenius关系;在实验测试过程中,由于样品表面发生氧化现象和缺陷捕获造成H_(2)和D_(2)渗透实验中渗透通量出现下降的现象。

聚变堆用CLF-1钢与316L钢TIG焊接接头组织与性能初步研究

对用W19123L为焊丝的聚变堆用低活化CLF-1钢与316L钢的钨极氩弧焊(TIG)焊接接头金相组织及性能进行了初步研究。结果表明:焊接接头成型良好、无缺陷;金相组织表明焊接接头由CLF-1侧(母材区、热影响区、熔合区)、过渡层、焊缝区、316L侧(母材区、热影响区、熔合区)组成;室温拉伸试验结果优于母材的最低要求值;弯曲试验后的焊接接头内外表面完好,无裂纹产生,变形均匀;焊接接头冲击值成凹型分布,焊缝区冲击值最低,焊缝两侧热影响区冲击值次之,母材冲击值最高,316L侧冲击值略高于CLF-1侧,均满足焊接接头设计值;焊接接头上表面1.6mm硬度波动较大,略高于1/2T和下表面1.6mm处,焊接接头1/2T和下表面1.6mm硬度分布较均匀,从CLF-1侧到316L侧有下降趋势。整体焊接性能基本稳定,满足异种钢焊接性能匹配要求。

退火工艺对CLF-1低活化钢组织和力学性能的影响

采用光学显微镜、透射电镜和力学性能测试等研究了完全退火和等温退火对CLF-1低活化钢组织和力学性能的影响。结果表明:CLF-1钢经完全退火和等温退火热处理后,微观组织均由回火马氏体转变为全等轴铁素体,晶粒均匀,晶界和晶内尺寸较大的棒状析出物由Fe、Cr、W、C组成,晶内细小的球状析出物由C、Ta、V组成;两种退火工艺均能降低CLF-1钢的硬度、屈服强度和抗拉强度,且伸长率可提高至30%以上,能够满足大塑性变形要求;相同厚度CLF-1钢,在满足大塑性变形的要求下等温退火可明显缩短热处理时间约9 h。

工业化生产CLF-1钢轧板力学性能差异研究

采用成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等分析测试方法,综合化学成分、显微组织和析出相等对工业化生产CLF-1钢轧板力学性能差异原因进行分析研究。研究结果表明,两种轧板主要化学元素含量相差较小并符合技术要求值;10mm轧板晶粒尺寸较35mm轧板偏小,两种轧板马氏体板条宽度分别为200~350nm、600~800nm,析出物体积分数分别为2.56%、1.98%。两种轧板原奥氏体晶粒尺寸、马氏体板条宽度、析出物体积分数和尺寸的差异是造成其力学性能差异较大的主要原因,而这些差异可能是由锻压和热轧变形量不同,热处理工艺参数不同所造成的。因此,在CLF-1钢轧板的工业化生产过程中必须保证不同厚度板材锻压和轧制的总变形量一致,并且严格控制热处理工艺参数。