淬火冷速对51CrV4钢显微组织和力学性能的影响

采用油、HX-2000以及不同浓度PAG对51CrV4钢进行淬火冷却,借助光学显微镜、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)技术、拉伸实验和洛氏硬度计等研究了不同淬火冷速对51CrV4钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:提高淬火冷速对马氏体板条有明显细化效果,51CrV4钢的强塑积随着淬火冷速的提高呈先增后减的趋势。当使用13%PAG淬火及400℃回火保温100 min后,51CrV4钢的综合力学性能最佳:屈服强度和抗拉强度分别为1317.26和1560.89 MPa,断后伸长率和断面收缩率分别为10.50%和55.38%,硬度为47.4 HRC,强塑积达到16.39 GPa%。

51CrV4轴箱弹簧钢的热处理工艺-组织-性能研究

利用光学显微镜(OM)、场发射扫描电镜(FESEM)、万能拉力及旋转弯曲疲劳试验机,分析51CrV4弹簧钢在840~900℃淬火及380~520℃回火工艺下的组织性能演变规律,并对弹簧钢最佳性能的选择进行探讨,以确定51CrV4轴箱弹簧钢的适宜热处理工艺。结果表明:随着淬火温度的升高,51CrV4弹簧钢晶粒逐渐长大,组织奥氏体化及渗碳体溶解更充分,残留并遗传的块状铁素体及未溶颗粒状渗碳体减少,因此拉伸和疲劳强度升高,韧性和塑性下降;随着回火温度升高,马氏体向回火屈氏体的转变更充分,碳化物逐渐由针状长大成棒状或颗粒状,固溶强化和析出强化作用减弱,致使强度下降而韧性和塑性升高。鉴于实际服役中51CrV4弹簧失效较多且冲击韧性偏低的情况,弹簧钢应具有合理的强度与韧性匹配,则获得最优综合性能的热处理工艺范围为淬火900℃+回火460~480℃、淬火880℃+回火460℃,此时抗拉和屈服强度分别为1505~1551和1389~1430 MPa,冲击韧性为14.7~16.7 J。

65Si2CrV汽车尾门弹簧钢丝表面龟裂原因分析

3.90 mm 65Si2CrV汽车尾门弹簧钢丝生产过程中出现表面龟裂。对表面龟裂产生的主要原因进行分析,6.50 mm钢丝剥皮过程中表面产生厚度约3~4μm白亮层,在韧化转变不充分时遗传下来,后续拉拔时在钢丝表面重新生成白亮层,形成微裂纹,随着拉拔道次增加,表面白亮层厚度和裂纹深度不断增大,形成裂纹。通过调整剥皮钢丝的韧化工艺,在原韧化温度基础上提高50℃处理后,钢丝表面龟裂未再发生。

51CrV4弹簧钢淬透性试验研究

通过末端淬透性试验、实物模拟淬火试验及其金相组织分析,研究了51CrV4弹簧钢的淬透性,在51CrV4热轧弹簧扁钢上取样进行850℃、870℃的端淬试验以及选取不同规格的热轧弹簧扁钢实物进行模拟热处理试验。试验分析表明,51CrV4弹簧钢在850℃的正火预处理和在870℃端淬后能够在距离端部15 mm位置能稳定获得58左右的高硬度HRC,因此可保证淬透30 mm扁钢,在条件具备时可提升至40 mm。

高品质弹簧钢51CrV4的高温塑性研究

利用Gleeble-3800热模拟机研究了51CrV4弹簧钢的高温力学性能,并采用扫描电镜观察了不同温度区间下51CrV4的断口形貌,结合CCT曲线及J-Mat Pro软件研究了钢种第二相析出规律,分析了不同区域的断裂机理。结果表明,51CrV4钢存在高温脆性区（1350～1284℃）,主要与液膜诱发熔断有关,呈现出熔融断口;存在低温脆性区（904～600℃）,主要与Cr7C3和Fe3C硬质相的析出以及锰硫比的增多降低了高温塑性有关,表现为典型的解理断口。在单一的奥氏体区（1283～905℃）,可获得良好塑性,表现为典型的韧窝断口。

回火温度对冶金锯片用钢8CrV组织及性能的影响

采用金相观察、力学性能测试等手段,对经300～460℃连续回火处理的冶金锯片用钢8CrV的组织和性能进行分析。结果显示:随回火温度的升高,其组织由淬火马氏体逐渐转化为回火马氏体、回火马氏体+回火索氏体及回火索氏体;试样的强度连续下降,屈强比略有上升。在420℃左右出现了回火脆性,冲击值、断面收缩率和伸长率发生明显变化,而硬度略有升高。

抗ZYMV西葫芦新品种京葫CRV4的选育

采用常规育种方法与分子标记辅助选择育种技术相结合,同时采用海南加代穿梭育种方法培育出抗小西葫芦黄化花叶病毒病(Zucchini yellow mosaic virus,ZYMV)西葫芦一代杂种京葫CRV4。父本为06-2-6-38-15-26-18,母本为08-19-15-29-18-20-58。该品种早熟,生长势中等,短蔓;瓜码密,连续结瓜能力强;商品瓜翠绿色,光泽度好,中长柱形,顺直均匀;耐热,不易早衰,适应性强,抗ZYMV和白粉病;适合南北方春秋大棚和露地种植。

50CrV4奥氏体变形流动应力的研究

采用Gleebe-1500热模拟机,研究了50CrV4钢在高温下变形流动应力。结果表明,50CrV4钢在高变形温度和低变形速率下更易发生动态再结晶;回归法计算表明:50CrV4钢在850～1000℃的变形激活能为379.29 kJ/mol,并建立了其在奥氏体高温区的流动应力模型。

热处理工艺对51CrV4弹簧钢组织与性能的影响

利用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、电子探针（EPMA）分析弹簧钢过早发生疲劳断裂的原因,研究热处理工艺对51CrV4弹簧钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明：热处理过程中淬火温度过高导致晶粒度等级偏低,为6.5级,马氏体组织粗大,并且表面出现全脱碳层,总脱碳层厚度为301.56μm,疲劳试样的扫描形貌是沿晶断裂,属于脆性断裂;经过在860℃下保温40 min油淬、随后在450℃下回火保温90 min的优化热处理工艺处理后,弹簧钢的综合性能最佳,抗拉强度和屈服强度分别为1678 MPa和1293 MPa,断后伸长率和断面收缩率为8.9%和42.5%,回火硬度为45.2 HRC,疲劳断口为塑性断裂,疲劳寿命由6.3万次提升到11万次,满足弹簧钢的性能要求。

51CrV4弹簧钢环箍断裂失效分析

目的研究51Cr V4弹簧钢环箍出现断裂失效原因。方法通过化学成分分析、力学性能分析、断口扫描分析、显微组织分析及能谱分析测试手段,对51Cr V4弹簧钢环箍的断裂模式及失效原因进行分析。结果长时间处于拉应力状态,致使51Cr V4弹簧钢环箍内表面棱边萌生裂纹源;同时,在腐蚀介质和应力的协同作用下,S元素加速腐蚀进程,腐蚀产物积累,加快腐蚀微裂纹的扩展,最终导致应力腐蚀断裂失效的发生。结论通过合理的选材、结构设计和防护工艺,严格控制原材料成分,降低应力水平和环境严苛度,使应力腐蚀出现概率大大减小。

热处理工艺调控9CrV钢显微组织及力学性能

针对大尺寸液压破碎锤活塞用9CrV钢,研究分析了热处理工艺对其显微组织及力学性能的影响。结果表明,经840℃淬火和300℃回火后,9CrV钢的组织为回火马氏体、粒状碳化物和残留奥氏体,其硬度为56.7 HRC,冲击吸收能量为4.66 J。随淬火温度降低至800℃,回火温度提高至400℃,9CrV钢的硬度降低至49.8 HRC,降幅近12.2%,而冲击吸收能量提高至8.98 J,增幅达92.7%。这是由于降低淬火温度后未溶碳化物数量增多,一方面细化了组织,另一方面形成淬火后马氏体的含碳量降低,两者均为提高淬火组织的强韧性提供了基础。适当提高回火温度,组织由回火马氏体转变为回火屈氏体。通过淬火与回火工艺的综合调控,可有效提高9CrV钢的抗冲击能力。

弹簧钢50CrV4奥氏体动态再结晶的研究

在Gleebe-1500热力模拟机上,采用单道次热压缩实验,研究了不同变形速率和不同变形温度下弹簧钢50Cr V4的动态再结晶行为。结果表明:钢种在较高温度和较低应变速率下,动态再结晶更容易发生。采用回归法计算出动态再结晶的变形激活能和应变指数分别为378.612 k J/mol和4.92,由此建立动态再结晶峰值应变、稳态应变和临界应变模型。

75kg/m U78CrV热轧钢轨与热处理钢轨气压焊质量研究

在大秦、朔黄等重载铁路上,由于不同区段线路换铺维修时的耐磨性要求,采用的75kg/m U78CrV钢轨有热轧、热处理两种类型。针对热轧态与热处理态钢轨混合焊接的难度大,采用GPW-1200(75)气压焊轨机按照75kg/m U78CrV轨成套焊轨工艺开展了焊接和正火试验。经各项性能检测结果表明,在该工艺参数下热轧钢轨和热处理钢轨混合焊接接头满足TB/T1632《钢轨焊接》标准要求。

激光辐照对50CrV钢腐蚀行为的影响

一、引言金属表面的激光相变硬化处理具有变形小、淬火速度快,能局部选择性硬化等独特优点。对于那些在腐蚀介质和应力共同作用下,同时又需要耐磨的工件,则需要了解激光处理区表面的残余应力状态及其腐蚀行为。近几年来有许多关于激光相变硬化处理的应力状态和腐蚀行为研究的报导。本工作就东风40机车的50CrV钢传动簧片经激光硬化处理后其硬化区和热影响区的应力状态和腐蚀性能进行了研究。

双道次热压缩50CrV4弹簧钢奥氏体的静态再结晶

通过Gleeble-1500热模拟机对50CrV4弹簧钢(/%:0.53C,0.18Si,0.84Mn,0.012P,0.003S,0.92Cr,0.12V,0.02Ti)50 mm连铸板坯锻制成的15 mm板进行双道次热压缩试验。研究该钢在850~1 000℃以真应变0.1~0.25,应变速率0.1~10 s^(-1),道次间隔1~80 s形变时的静态再结晶行为,并建立了静态再结晶动力学模型。结果表明,随温度、应变量、应变速率、道次间隔时间增加,会加速50CrV4钢静态再结晶进程;在950℃,真应变0.25,应变速率为0.1,1,10 s^(-1)时,该钢发生50%再结晶所需的时间分别为8.42,4.40,2.22 s;该钢静态再结晶激活能为249.974 kJ·mol^(-1)。

西葫芦新品种‘京葫CRV3’的选育

‘京葫CRV3’是北京市农林科学院蔬菜研究中心以‘05-13-15-9-8-20-1’为母本、‘06-10-5-13-11-16-8’为父本选育的高耐病毒病杂交西葫芦新品种.该品种早熟,植株长势强,茎蔓长.第1雌花着生在第6～7节,瓜码密,连续坐瓜力强.商品瓜浅绿色带细网纹,光泽度好,中长柱形,瓜长22～24 cm,直径7～8 cm,顺直均匀.单瓜质量400 g左右,667 m2产量约6 500 kg.植株耐寒、耐热性均好,不易早衰,适应性广,耐病毒病.适合南北方春、秋大棚和露地种植.

51CrV4弹簧钢相变规律研究

利用Gleeble-3800热模拟机研究51CrV4弹簧钢过冷奥氏体连续转变规律,采用热膨胀法测定其相变临界点,同时测定51CrV4钢过冷奥氏体在不同冷却速度下连续转变时的膨胀曲线,绘制其静态连续冷却转变（CCT）曲线.结合金相-显微硬度法,分析不同冷却速度对51CrV4钢组织性能的影响.结果表明：冷却速度为0.5℃/s时,冷却转变的产物为铁素体和珠光体;当冷速增加,达到1℃/s后,贝氏体开始生成;马氏体转变冷速区间为2-30℃/s;当冷却速度超过12℃/s后,冷却产物只有马氏体.

热处理和添加Cu对51CrV4弹簧钢力学性能的影响

研究了热处理工艺和添加Cu元素对高速列车用51CrV4弹簧钢力学性能的影响。结果表明,实验用钢的相变点随着升温速度的增加而提高;随着回火温度的升高,实验用钢的硬度和强度均下降,伸长率、面缩率和冲击值略有增加;钢中加入0.15%～0.20%的Cu元素有利于提高钢的硬度,减弱了回火温度变化对强度的影响;实验用钢在460～500℃范围回火时,其力学性能均满足EN13298∶2003标准要求。

51CrV4弹簧钢低温脆性的研究

以51CrV4弹簧钢为研究对象,研究了其低温脆性。结果表明,在-60～0℃时,51CrV4弹簧钢的冲击功在20～25J,它会随温度的下降而有所降低;在-60℃时其冲击功仍保持较高水平,没有发生脆性断裂。51CrV4弹簧钢的冲击断口为混合型断口,有解理、撕裂和韧窝聚集等特征。经能谱分析可知,51CrV4弹簧钢含有少量由硅、氧组成的非金属夹杂物,属于硅酸盐类夹杂。

含铌55CrV钢连铸坯的高温热塑性研究

利用Gleeble-3500热模拟机研究了含铌55CrV钢连铸坯的高温热塑性能,结合OM和SEM扫描电镜观察拉伸断口形貌及其附近组织,通过Thermo-calc软件模拟第二相的析出情况,分析了其高温塑性机理。结果表明:含铌55CrV钢存在两个脆性温度区间,分别是:第Ⅰ脆性区温度范围1300~1245℃和第Ⅲ脆性区温度范围849~600℃。微细的铌钒复合析出物延缓了高温时动态再结晶的发生;而在850℃以下,碳化钒、碳化铌与渗碳体等大量析出降低了钢的塑性。为避免0.05%Nb连铸坯裂纹的产生,在过矫直点时,温度应控制在850℃以上。