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Phase Transformation under Continuous Cooling Conditions in Medium Carbon Microalloyed Steels 被引量:18
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作者 Manuel Gomez Lucia Rancel +1 位作者 Esther Escudero Sebastian F.Medina 《Journal of Materials Science & Technology》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第5期511-516,共6页
Several 35CrMo4 and 38MnV7 steels with different additions of Ti and V were manufactured by electroslag remelting. The influence of the alloying and microalloying elements on phase transformation at different cooling ... Several 35CrMo4 and 38MnV7 steels with different additions of Ti and V were manufactured by electroslag remelting. The influence of the alloying and microalloying elements on phase transformation at different cooling rates was studied and the continuous cooling transformation diagrams were plotted. In order to optimize the heat treatment and improve the mechanical properties, the range of cooling rates leading to a fully bainitic microstructure (without ferrite, pearlite and especially without martensite) was determined. Bainite and martensite transformation start temperatures (Bs, Ms) were also established and compared with the values predicted by empirical equations. The important role of precipitates (especially V carbonitride particles) on final microstructure and mechanical properties was assessed. 展开更多
关键词 Microalloyed steel Phase transformation PRECIPITATION Dilatometry continuous cooling transformation diagram
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Phase and CCT Diagram of an N-Containing 8%Cr Roller Steel
2
作者 Shu-Hua Sun Bo Wang +3 位作者 Zhen-Hua Wang Yang Gao Ming-Wei Guo Wan-Tang Fu 《Journal of Harbin Institute of Technology(New Series)》 EI CAS 2013年第6期112-117,共6页
The pseudo-equilibrium phase diagram and continuous cooling transformation diagram of an N-containing 8% Cr roller steel were investigated by using thermodynamic calculation,differential scanning calorimetry,Ⅹ-ray d... The pseudo-equilibrium phase diagram and continuous cooling transformation diagram of an N-containing 8% Cr roller steel were investigated by using thermodynamic calculation,differential scanning calorimetry,Ⅹ-ray diffraction,expansion method,and so on.Under equilibrium conditions,the main carbonitrides are MX,M7C3,and M23C6 types.The measured Ac1,Ac3,start temperature of martensitic transformation,and M7C3 transformation temperatures are 811,855,324,and 1100 ℃,respectively.Bainite appears at cooling rates ranging from 0.5 to 5 ℃/s and ferrite forms at grain boundaries at a cooling rate lower than 0.5 ℃/s.Finally,the effects of adding N and lowering the C content on workability and mechanical properties of common 8%Cr steel were discussed. 展开更多
关键词 high Cr roller steel phase diagram continuous cooling transformation N alloyingCLC number:TG142.45 Document code:AArticle ID:1005-9113(2013)06-0112-06
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部分奥氏体化和完全奥氏体化铁素体/马氏体双相钢的CCT曲线 被引量:5
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作者 金光灿 李锦 罗一平 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2015年第5期27-32,共6页
采用Formaster热膨胀仪分别测定了部分奥氏体化与完全奥氏体化冷轧热镀锌Fe-CMn-Cr-Nb-Ti系双相钢的CCT曲线,分析了连续冷却过程中的相变规律,从动力学角度分析了部分奥氏体化与完全奥氏体化试验钢CCT曲线的区别。结果表明:在冷速分别... 采用Formaster热膨胀仪分别测定了部分奥氏体化与完全奥氏体化冷轧热镀锌Fe-CMn-Cr-Nb-Ti系双相钢的CCT曲线,分析了连续冷却过程中的相变规律,从动力学角度分析了部分奥氏体化与完全奥氏体化试验钢CCT曲线的区别。结果表明:在冷速分别为1,3,5℃·s^-1时,部分奥氏体化试验钢的铁素体开始转变温度比完全奥氏体化试验钢的分别高36,25,44℃;与完全奥氏体化试验钢相比,部分奥氏体化试验钢的贝氏体转变在向低冷速区推移的同时,也向高冷速区推移,贝氏体转变冷速范围变宽,为1~40℃·s^-1;当冷速为1~10℃·s^-1时,部分奥氏体化试验钢的贝氏体开始转变温度要低于完全奥氏体化试验钢的,而当冷速为15~20℃·s^-1时,情况则相反;为了保证冷轧热镀锌钢的最终淬火组织为铁素体/马氏体双相组织,冷速需大于40℃·s^-1。 展开更多
关键词 铁素体/马氏体双相钢 Cct曲线 冷却速率
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差示扫描量热法测定22Mn2SiVBS钢CCT曲线
4
作者 吴化 刘姗姗 《理化检验(物理分册)》 CAS 2008年第12期684-688,714,共6页
在STA-409PC型同步热分析仪上,利用差示扫描量热法对自行设计的低碳空冷贝氏体钢(22Mn2SiVBS钢)进行相变点的测定和显微组织观察,并结合相变点的计算公式对比分析,绘制钢的CCT曲线,验证理论计算公式的正确性。结果表明:该钢的奥氏体转... 在STA-409PC型同步热分析仪上,利用差示扫描量热法对自行设计的低碳空冷贝氏体钢(22Mn2SiVBS钢)进行相变点的测定和显微组织观察,并结合相变点的计算公式对比分析,绘制钢的CCT曲线,验证理论计算公式的正确性。结果表明:该钢的奥氏体转变开始温度A1点为732℃,转变终了温度A3点为836℃;珠光体临界冷却速度是(vP)0.667℃/s,铁素体临界冷却速度(vF)1.16℃/s,与理论计算结果符合较好;控制该钢的轧(锻)后空冷速度为:vF≤v实际<vB,可以得到以粒状贝氏体为主的显微组织,钢具有强韧性配合良好的力学性能。 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 DSC 非调质钢
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Effect of cooling rate and composition on microstructure and mechanical properties of ultrahigh-strength steels 被引量:3
5
作者 Mohammed Ali David Porter +3 位作者 Jukka Komi Mamdouh Eissa Hoda El Faramawy Taha Mattar 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2019年第12期1350-1365,共16页
The influence of cooling rate on the microstructure and mechanical properties of two new ultrahigh-strength steels(UHSSs)with different levels of C,Cr and Ni has been evaluated for the as-cooled and untempered conditi... The influence of cooling rate on the microstructure and mechanical properties of two new ultrahigh-strength steels(UHSSs)with different levels of C,Cr and Ni has been evaluated for the as-cooled and untempered condition.One UHSS had higher contents of C and Cr,while the other one had a higher Ni content.On the basis of dilatation curves,microstructures,macrohardness and microhardness,continuous cooling transformation diagrams were constructed as a guide to heat treatment possibilities.Cooling rates(CRs)of 60,1 and 0.01°C/s were selected for more detailed investigations.Microstructural characterization was made by laser scanning confocal microscopy,field emission scanning electron microscopy combined with electron backscatter diffraction,electron probe microanalysis and X-ray diffraction.Mechanical properties were characterized using macrohardness,tensile and Charpy V-notch impact tests.UHSS with the higher C and Cr contents showed lower transformation temperatures and slower bainite formation kinetics than that with the higher Ni content.Higher cooling rates led to lower volume fractions and carbon contents of retained austenite together with finer prior austenite grain size,as well as effective final grain size and lath size.These changes were accompanied by higher yield and tensile strengths.The best combinations of strength and toughness were obtained with martensitic microstructures and by avoiding the formation of granular bainite accompanied by proeutectoid carbides at low CR.For the cooling rates studied,UHSS with the higher C and Cr contents showed the higher hardness and strength but at the cost of toughness. 展开更多
关键词 Ultrahigh-strength steel Electroslag remelting continuous cooling transformation diagram Microstructure feature Mechanical property
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海上风电用S460钢焊接性能研究
6
作者 黄传清 毛凌波 胡战 《金属加工(热加工)》 2024年第9期69-73,共5页
为了研究海上风电用钢的焊接接头性能,以S460钢为研究对象,采用焊接热模拟方法对其焊接热影响区粗晶区进行了热模拟,建立了连续冷却组织转变图,并对粗晶区不同热输入的热影响区组织与性能特征进行了研究。结果表明:S460钢对焊接热输入... 为了研究海上风电用钢的焊接接头性能,以S460钢为研究对象,采用焊接热模拟方法对其焊接热影响区粗晶区进行了热模拟,建立了连续冷却组织转变图,并对粗晶区不同热输入的热影响区组织与性能特征进行了研究。结果表明:S460钢对焊接热输入具有较好的适应性,焊接接头具有优良的综合性能,热影响区具有较低的淬硬性,可以满足大容量风电用高性能厚板大热输入焊接的技术要求。 展开更多
关键词 S460钢 焊接热输入 焊接热模拟 连续冷却组织转变图 热影响区
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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量:9
7
作者 李红英 李阳华 +3 位作者 王晓峰 赵延阔 谢凯意 苏阳 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期2702-2711,共10页
利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图),研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并分析和应用过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图),研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变;当冷却速度为0.05~0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织;在1~5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体;当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体;合金元素Cr,Mo,V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体;锰质量分数较高对贝氏体转变有明显的促进作用,在0.05~10℃/s的较宽速度范围内连续冷却会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷工艺,可在减小钢管淬火应力的同时,为V150油套管的高强韧性提供组织保障。 展开更多
关键词 28CrMnMoV钢 连续冷却 Cct 相变 奥氏体
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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量:13
8
作者 李红英 林武 +2 位作者 宾杰 魏冬冬 曾翠婷 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期923-929,共7页
利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0~20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。 展开更多
关键词 低碳微合金管线钢 连续冷却 相变 连续冷却转变曲线(Cct图)
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28CrMnMoV钢过冷奥氏体连续冷却转变研究 被引量:4
9
作者 李红英 李阳华 +2 位作者 王晓峰 谢凯意 苏阳 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第10期3363-3372,共10页
利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制、分析、应用过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图),研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表... 利用Gleeble-3500热模拟机测量28CrMnMoV钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法和金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制、分析、应用过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图),研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:实验钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变和珠光体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变,当冷却速度为0.05-0.5℃/s时,转变产物为多边形铁素体、珠光体和少量贝氏体的混合组织,在1-5℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体,当冷却速度大于5℃/s时,转变产物为马氏体。较低的含碳量提高了马氏体转变温度,合金元素Cr,Mo和V有抑制奥氏体扩散分解的作用,以低于1℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和珠光体,较高的锰含量对贝氏体转变起到了明显的促进作用,在0.05-10℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都会发生贝氏体转变。根据测得的CCT图指导28CrMnMoV钢的分级控冷,会对减小钢管淬火应力产生很好的效果,为V150油套管的高韧性提供组织保障。 展开更多
关键词 28CrMnMoV钢 连续冷却 Cct 相变
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Ti-55钛合金连续冷却转变曲线的测绘及显微组织的演变 被引量:6
10
作者 方波 陈志勇 +8 位作者 陈仲强 刘军和 王清江 刘艳 冯贞伟 刘建荣 宋玺玉 魏明霞 胡井祥 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第B10期32-35,共4页
通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图)。结果表明:当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体... 通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图)。结果表明:当冷速由0.1℃/S加快到150℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体转变开始温度为855℃,转变结束温度为818℃。 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 马氏体相变 Ti-55钛合金
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T24钢过冷奥氏体连续冷却转变研究 被引量:6
11
作者 王晓峰 李红英 +1 位作者 张尚青 李阳华 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期3769-3777,共9页
利用Gleeble-1500热模拟机测量T24钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法与金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并对比分析T24钢的过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图),研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明... 利用Gleeble-1500热模拟机测量T24钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合差热分析法与金相-硬度法,确定临界点及相变温度点,绘制并对比分析T24钢的过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图),研究实验钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:T24钢过冷奥氏体在高温区可能发生铁素体转变,中温区可能发生贝氏体转变,低温区可能发生马氏体转变;当冷却速度小于0.10℃/s时,转变产物为铁素体和少量贝氏体的混合组织;当冷却速度分别为0.03,0.05和0.10℃/s时,过冷奥氏体先在高温区发生组织转变,转变量分别为49%,25%和22%,之后在中温区发生组织转变。在0.50-10.00℃/s的冷却速度范围内,转变产物为贝氏体。当冷却速度大于20.00℃/s时,转变产物为马氏体。合金元素Cr和Mo等能够推迟奥氏体分解,Mn对贝氏体转变有促进作用,对于T24钢,只有以低于0.10℃/s的速度冷却才会有先共析铁素体和碳化物生成,在0.50-10.00℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都会发生贝氏体转变。 展开更多
关键词 T24钢 Cct 连续冷却 相变
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钢的连续冷却转变图的神经网络计算模型及预测软件设计 被引量:13
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作者 由伟 白秉哲 方鸿生 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2004年第7期17-20,共4页
建立了基于人工神经网络技术预测钢的过冷奥氏体连续冷却转变 (CCT)图的计算模型 ,并在此基础上设计了一种预测CCT图的软件—Eagleye2 0 0 3。在计算模型中综合考虑了CCT图的物理意义和几何特征 ,同时为了方便计算也忽略了一些次要因素... 建立了基于人工神经网络技术预测钢的过冷奥氏体连续冷却转变 (CCT)图的计算模型 ,并在此基础上设计了一种预测CCT图的软件—Eagleye2 0 0 3。在计算模型中综合考虑了CCT图的物理意义和几何特征 ,同时为了方便计算也忽略了一些次要因素。通过该软件可以根据钢的化学成分和热处理工艺预测其连续冷却转变图 ,这对钢的合金设计及组织、性能预测都有很大帮助。 展开更多
关键词 连续冷却转变图 人工神经网络 预测 Eagleye2003软件
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高铬抗磨白口铸铁的精密强化 被引量:7
13
作者 子澍 宋润泽 +1 位作者 汪剑 张云霞 《现代铸铁》 CAS 2005年第3期5-9,共5页
推荐JDodd和JLParks提出的计算高铬铸铁连续冷却的淬透性公式,并对其进行了补充。通过对工厂生产的典型铸件半冷却时间的测试,利用Dodd公式计算,对合金成分进行了设计。热处理后测定铸件硬度,结果表明设计正确,铸件在生产中应用显示,抗... 推荐JDodd和JLParks提出的计算高铬铸铁连续冷却的淬透性公式,并对其进行了补充。通过对工厂生产的典型铸件半冷却时间的测试,利用Dodd公式计算,对合金成分进行了设计。热处理后测定铸件硬度,结果表明设计正确,铸件在生产中应用显示,抗磨性能良好。 展开更多
关键词 高铬白口铸铁 半冷却温度 半冷却时间 连续冷却转变图
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45Si2Cr钢的连续冷却转变曲线 被引量:2
14
作者 那顺桑 任吉堂 王婧 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2001年第10期18-20,共3页
测定了 45Si2Cr钢分别在 95 0℃和 90 0℃奥氏体化后的连续冷却转变曲线。 45Si2Cr钢的Ac1和Ac3 点分别是 790℃和82 2℃。钢在 95 0℃奥氏体化时获得全马氏体的临界冷却速度为 15℃ /s ,90 0℃奥氏体化时是 2 0℃ /s。钢的Ms点随奥氏... 测定了 45Si2Cr钢分别在 95 0℃和 90 0℃奥氏体化后的连续冷却转变曲线。 45Si2Cr钢的Ac1和Ac3 点分别是 790℃和82 2℃。钢在 95 0℃奥氏体化时获得全马氏体的临界冷却速度为 15℃ /s ,90 0℃奥氏体化时是 2 0℃ /s。钢的Ms点随奥氏体化加热温度的提高而上升 ,95 0℃、90 0℃和 85 0℃加热时Ms点分别是 32 0℃、30 6℃和 2 80℃。 45Si2Cr钢在连续冷却时不形成贝氏体。 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 奥氏体化 临界点 45Si2Cr钢
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不同冷速下Q1100高强钢焊接热影响区粗晶区的组织转变特征 被引量:5
15
作者 方俊飞 徐震霖 +1 位作者 斯松华 相小草 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期107-110,共4页
利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律... 利用Gleeble-3500型热模拟试验机对Q1100高强钢的焊接过程进行模拟,采用热膨胀法结合显微组织与硬度测试,绘制了该钢的模拟热影响区连续冷却转变曲线(SHCCT曲线),研究了不同冷却速率下焊接热影响区粗晶区的组织转变特征和硬度变化规律。结果表明:在模拟焊接条件下,该钢的奥氏体化温度明显高于平衡状态下的奥氏体化温度;当冷却速率低于2℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区为全贝氏体组织;当冷却速率为2~12℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区为贝氏体和马氏体的混合组织;当冷却速率超过12℃·s^(-1)时,热影响区粗晶区得到全马氏体组织;随着冷却速率增加,焊接热影响区粗晶区的硬度逐渐增大。 展开更多
关键词 高强钢 热影响区粗晶区 组织转变 SHCct曲线
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700MPa级低合金高强度钢焊缝热影响区连续冷却转变曲线图的测定 被引量:2
16
作者 张武 计遥遥 +3 位作者 杨晓雨 张坤 王伟峰 尹孝辉 《热处理》 CAS 2019年第5期7-10,共4页
通过热模拟试验研究了700MPa级低合金高强度钢的热膨胀特性,据此确定了钢的临界点Ac1和Ac3。绘制了钢的焊缝热影响区的连续冷却转变曲线图。研究了焊接后的冷却速度对热影响区组织和硬度的影响。试验结果表明:钢的Ac1为735℃,Ac3为927℃... 通过热模拟试验研究了700MPa级低合金高强度钢的热膨胀特性,据此确定了钢的临界点Ac1和Ac3。绘制了钢的焊缝热影响区的连续冷却转变曲线图。研究了焊接后的冷却速度对热影响区组织和硬度的影响。试验结果表明:钢的Ac1为735℃,Ac3为927℃;以0.2~1.0℃/s的速率冷却时,随着冷却速率的增大,热影响区铁素体减少、贝氏体增多,直至完全为贝氏体;以1~20℃/s的速率冷却后,组织以贝氏体为主;以大于25℃/s的速率冷却后,出现马氏体组织。此外,热影响区的硬度随着焊后冷却速率的增大而升高,以50℃/s的速率冷却后,热影响区硬度达到280HV左右。 展开更多
关键词 低合金高强度钢 热模拟 热影响区 冷却速率 连续冷却转变曲线图
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铆螺钢不变形和变形条件下连续冷却的相变行为 被引量:1
17
作者 李壮 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2009年第4期142-145,191,共5页
在Gleeble-1500热模拟试验机上进行铆螺钢的热模拟实验,通过研究其不变形条件下和与实验室轧机轧制变形量相一致的变形条件下的连续冷却相变行为,建立了相应的静态和动态CCT图,通过扫描电镜(SEM)对其组织进行观测。结果表明,由于形变增... 在Gleeble-1500热模拟试验机上进行铆螺钢的热模拟实验,通过研究其不变形条件下和与实验室轧机轧制变形量相一致的变形条件下的连续冷却相变行为,建立了相应的静态和动态CCT图,通过扫描电镜(SEM)对其组织进行观测。结果表明,由于形变增加了形核位置和能量,加速了相变,在热变形的CCT图中,变形使铁素体、珠光体和贝氏体转变线向高温区的左移。最快的冷却速度获得了全部的马氏体组织;随冷却速度降低,粒状贝氏体、多边形铁素体和珠光体组织形成;快冷抑制了铁素体和珠光体形成,使硬度增高;硅、锰和铬合金元素使CCT图中的珠光体和贝氏体转变线右移;在变形条件下以3.3℃/s^16.7℃/s的冷速冷却时,能够得到多边形铁素体、粒状贝氏体和残余奥氏体组织。由于组织中残余奥氏体的存在,有助于产生相变诱发塑性(TRIP)效应,铆螺钢实际轧制时可能能够获得满意的冷镦性能。 展开更多
关键词 铆螺钢 热变形 连续冷却相变 静态和动态Cct
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钢的连续冷却转变图的预测研究进展 被引量:1
18
作者 徐卫红 刘亚秀 +2 位作者 由伟 白秉哲 方鸿生 《华北科技学院学报》 2005年第4期69-74,共6页
对钢的连续冷却转变图的预测方法进行了综述,指出:物理模拟法根据相变理论建立物理模型,然后进行数值计算,它具有坚实的理论基础;Scheil法根据等温转变图推算连续冷却转变图;统计方法包括经验公式法和人工神经网络法,它们不考虑问题的... 对钢的连续冷却转变图的预测方法进行了综述,指出:物理模拟法根据相变理论建立物理模型,然后进行数值计算,它具有坚实的理论基础;Scheil法根据等温转变图推算连续冷却转变图;统计方法包括经验公式法和人工神经网络法,它们不考虑问题的物理意义,只根据实验数据本身进行预测。几种方法各有所长,但也都存在一些不足,在实际工作中应综合使用。 展开更多
关键词 连续冷却转变图 物理模拟 Scheil法 统计方法 人工神经网络
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HSLA钢连续冷却过程的相变与组织研究
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作者 赵艳君 孟庆雪 +1 位作者 包卫平 任学平 《精密成形工程》 2010年第1期19-22,31,共5页
在Gleeble-1500热模拟试验机上研究了20SiMn3NiA钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线)。研究结果表明,20SiMn3NiA钢中的Mn、Ni、Si等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故2... 在Gleeble-1500热模拟试验机上研究了20SiMn3NiA钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线)。研究结果表明,20SiMn3NiA钢中的Mn、Ni、Si等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故20SiMn3NiA钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线只有马氏体和贝氏体相变区。当临界冷却速度大于1℃/s时,20SiMn3NiA钢就可以获得板条状马氏体组织,且随着冷却速度的增大,马氏体组织变得越来越细。与静态CCT曲线相比,形变使动态CCT曲线的Ms点升高,奥氏体稳定性降低,形变细化了马氏体和贝氏体组织,使20SiMn3NiA钢在1℃/s的冷却速率下产生较高的强度。 展开更多
关键词 20SiMn3NiA钢 连续冷却转变曲线 低合金高强度钢 膨胀法 组织
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弹簧钢52CrMoV4连续冷却相变的组织变化 被引量:16
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作者 侯环宇 黄艳新 +3 位作者 田志强 陈红卫 刘艳丽 安治国 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期129-132,共4页
采用DIL805L型膨胀仪研究了弹簧钢52Cr Mo V4连续冷却相变组织变化规律,分析了合金元素和冷却速度对CCT曲线、相变组织和显微硬度的影响。结果表明:Cr、Mo、V、Mn等元素的加入使得弹簧钢52Cr Mo V4珠光体和贝氏体转变曲线完全分离,可以... 采用DIL805L型膨胀仪研究了弹簧钢52Cr Mo V4连续冷却相变组织变化规律,分析了合金元素和冷却速度对CCT曲线、相变组织和显微硬度的影响。结果表明:Cr、Mo、V、Mn等元素的加入使得弹簧钢52Cr Mo V4珠光体和贝氏体转变曲线完全分离,可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体+贝氏体组织,当冷却速度大于等于5℃/s时,连续冷却转变获得单一的马氏体组织。冷却速度增加,促使了连续冷却转变后的组织细化,显微硬度增大。 展开更多
关键词 弹簧钢 52Cr MO V4 相变 Cct曲线 连续冷却
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