PP/EPDM-g-MAH/TPU共混物流变行为的研究

以EPDM g MAH为增容剂 ,采用熔融共混技术制备了热塑性聚氨酯弹性体 (TPU)增韧聚丙烯 (PP)材料 ,研究了PP/EPDM g MAH/TPU共混物的流变行为 ,重点讨论了增容剂EPDM g MAH对共混物流变行为的影响。结果表明 :共混物熔体的非牛顿指数n <1,且随EPDM g MAH用量的增加而减小 ,表观粘度随剪切速率和剪切应力的增大而降低 ,熔体符合假塑性流体的流动规律 ;温度升高 ,表观粘度降低 ;随着EPDM g MAH用量的增加 ,共混物的表观粘度升高 。

尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的制备及性能研究

制备了尼龙(PA)1212/EPDM-g-MAH共混物,并对其力学性能、热性能及共混形态进行了研究。结果表明,增韧剂的加入使共混物的缺口冲击强度显著增大,当增韧剂含量为20％时,缺口冲击强度为74.98kJ/m^2,是纯PA1212的13.5倍;用二甲苯处理过的共混物试样断面很不平坦,有很多孔洞和类纤维体,说明弹性体粒子以球状分散于基体树脂中。

熔融法制备EPDM-g-MAH及其对PEN的脆韧转变研究

用Haake流变仪,对三元乙丙橡胶(EPDM)进行熔融接枝马来酸酐(MAH),考察了单体、引发剂(DCP)用量对接枝率的影响。结果表明,在EPDM接枝MAH的反应中,随着DCP用量的增加,接枝率增大;随着MAH用量的增加,接枝率趋于一个平衡值。PEN EPDM g MAH共混物韧性的测定可以在很宽的温度(21℃～118℃)和组分〔(0～14wt%)EPDM g MAH〕范围中进行。发现了增加温度和增加EPDM g MAH含量对EPDM g MAH增韧PEN的脆韧转变有相同的影响。

PVC/EPDM-g-MAH合金力学性能研究

以通用型PVC树脂为基体,使用EPDM-g-MAH通过双螺杆挤出机对其进行共混改性,研究了EPDM-g-MAH的含量对EPDM-g-MAH与PVC共混合金的力学性能的影响。结果表明:随着EPDM-g-MAH含量的增加,合金的拉伸强度降低;断裂伸长率升高但有波动,超过20%后,不断增大;在EPDM-g-MAH含量0～5%范围内,合金的冲击强度随着弹性体的增加,5%时出现极大值,随后冲击强度有波动,在超过20%后,合金的冲击强度随EPDM-g-MAH含量的增加而增大。

EPDM-g-MAH对PPO/PA6共混体系结构与性能的影响

通过双螺杆熔融反应挤出，获得了马来酸酐化的三元乙丙橡胶（EPDM—g—MAH），并将其与聚苯醚（PPO）、尼龙6（PA6）共混，制备了PPO／PA6／EPDM三元共混合金。研究了弹性体EPDM-g-MAH中MAH用量以及EPDM—g—MAH用量对PPO／PA6共混体系力学性能和相态结构的影响。结果表明：EPDM—g—MAH中MAH用量在1％～2％范围内，可显著改善EPDM与PPO／PA6共混体系的相容性，大大提高共混合金的韧性；在三元共混体系中，随着弹性体EPDM—g—MAH用量的增加，冲击强度和断裂伸长率提高，但拉伸强度降低。

尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的性能研究

利用示差扫描量热法、动态粘弹谱仪研究了尼龙1212/EPDM-g-MAH共混体系的热行为和动态力学性能。结果表明,增韧剂的加入使尼龙1212更容易结晶,结晶速度增大,结晶温度提高,熔融热焓降低;尼龙1212和增韧剂具有较好的相容性。

EPDM-g-MAH对PA6/ABS合金性能的影响

通过熔融共混法制备了马来酸酐接枝(乙烯/丙烯/二烯)共聚物(EPDM-g-MAH)增容的尼龙6/(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(PA6/ABS)合金,考察了PA6/ABS配比和EPDM-g-MAH用量对PA6/ABS合金力学性能、热学性能及吸湿状态的影响;观察了PA6/ABS合金表面微观结构。结果表明,EPDM-g-MAH是PA6/ABS合金的有效增容剂,当PA6/ABS/EPDM-g-MAH质量比为90/10/10时合金综合性能最好,尤其能显著地改善材料的冲击韧性、耐热性,降低吸水率。

Talc/GB/EPDM-g-MAH三元复合增强PA6材料的协同效应

采用无机刚性粒子滑石粉(Talc)、玻璃微珠(GB)及弹性塑体EPDM-g-MAH作为增强体系,通过双螺杆挤出机制备PA6复合材料。研究了Talc、GB及EPDM-g-MAH不同配比对增强PA6复合材料力学性能的影响,并采用扫描电子显微镜(SEM)和差示扫描量热(DSC)方法对复合材料微观形貌、非等温结晶过程进行了研究。研究表明,当PA6/EPDM-gMAH/Talc/GB/质量配比为82/18/3/7时,三元复合增强PA6有较为明显的协同作用,复合材料的拉伸强度、弯曲强度及冲击强度都有明显的提高。Talc与GB加入对PA6有一定的异相成核作用,使得结晶度增大,结晶温度升高。

PA6/PP/EPDM-g-MAH共混物的制备与性能研究

采用熔融接枝方法研制增容剂EPDM g MAH ,系统研究了EPDM用量、PA6/PP配比、加工方式等对PA6/PP/EPDM g MAH共混体系的相态结构、力学性能的影响 ,同时研究了合金分散相颗粒平均粒径 (dd)、表面间距 (τd)与冲击强度之间的关系。结果表明 ,自制接枝物可有效地改善PA6/PP合金的相容性 ,且材料的冲击强度显著提高。同时 ,提出了合金冲击强度与分散相颗粒表面间距 (τd)关系的经验方程 ,计算出合金发生脆韧转变的临界表面间距τc 值为 0 .2 0 μm。

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)对三元乙丙橡胶内绝热层材料性能的影响

为提高三元乙丙橡胶(EPDM)内绝热层材料的耐烧蚀性能,将马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-gMAH)作为基体与无机填料之间的相容剂。采用拉力试验机、多工位-氧乙炔烧蚀测试仪、热失重分析仪和扫描电镜等分析手段研究了材料的机械性能与耐烧蚀性能。测试结果表明:添加EPDM-g-MAH后,EPDM内绝热层材料的线烧蚀率和质量烧蚀率均有所降低,并且随着EPDM-g-MAH含量的增大,烧蚀后形成的碳层也越来越致密均匀。另一方面,当EPDM-g-MAH质量分数为9.5%和14.3%时,EPDM内绝热层材料的力学性能大幅度提升。其中,当EPDM-g-MAH质量分数为14.3%时,EPDM内绝热层材料综合性能最为优异,断裂伸长7.8倍,提高了1.191倍;拉伸强度为6.7MPa,提高了71.8%;线烧蚀率为0.079 9mm·s-1,下降了17.2%。该结果将为更多新型填料在EPDM材料中应用提供支持。

环氧树脂对PP/EPDM-g-MAH力学性能与形态结构的影响

将未固化的环氧树脂与不同比例的PP/EPDM-g-MAH共混挤出,得到复合材料。通过力学性能测试、动态力学性能分析(DMA)、差示扫描量热法(DSC)以及扫描电镜(SEM),研究了环氧树脂对共混物力学性能与形态结构的影响。结果表明:当PP/EPDM-g-MAH为80/20时,环氧树脂的加入能极大地提高共混物的缺口冲击强度,加入3%的环氧树脂,PP/EPDM-g-MAH(80/20)共混体系的缺口冲击强度从17.5 kJ/m2提高到62.47kJ/m2;在全体系中,环氧树脂的加入对拉伸性能影响较小,使EPDM-g-MAH分散相尺寸变小,在基体中分布更均匀。

PP/OBC/EPDM-g-MAH复合材料的制备及性能

以聚丙烯(PP)为基体材料,乙烯-辛烯嵌段共聚物(OBC)为增韧材料,三元乙丙橡胶接枝马来酸酐共聚物(EPDM-g-MAH)为相容剂,制备了PP/OBC/EPDM-g-MAH复合材料。用DSC、SEM、转矩流变仪分析了OBC及EPDM-g-MAH对PP结晶性能、断面相结构、流变性能的影响,测试了复合材料的力学性能。结果表明:加入15%OBC,PP/OBC复合材料的熔融温度升高了1.63℃,结晶度降低了5.4%,断裂伸长率及缺口冲击强度明显提高,弯曲强度和拉伸强度有所下降;含4%EPDM-g-MAH的PP/OBC/EPDM-g-MAH复合材料,OBC粒子均匀分散在PP基体中,粒径明显细化,熔融塑化扭矩值降低,结晶速率加快;与纯PP相比,断裂伸长率和缺口冲击强度分别提高了128.57%和107.96%,柔韧性有较大幅度提高。

TPU增韧PP共混材料的力学性能

利用双螺杆熔融共混挤出方法制备了TPU(热塑性聚氨酯弹性体)增韧PP(聚丙烯)新材料。考察了两种聚酯型TPU(TPU1和TPU2)和两种增容剂[三元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPDM-g- MAH)和乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)]对PP/TPU的力学行为的影响。结果表明,TPU2较TPU1能更有效的改善PP的缺口冲击强度,TPU1则使PP/TPU保持较高的强度和刚性保留率,且加入5质量份的TPU较为适宜;加入适量的EPDM-g-MAH较POE-g-MAH可以更有效地改善PP/TPU的韧性、强度和刚度。

EPDM接枝马来酸酐增韧聚酰胺6的性能及冲击断面形态

研究了EPDM接枝马来酸酐 (EPDM g MAH)用量对聚酰胺 6(PA6)性能的影响及PA6/EPDM g MAH共混物的冲击断面形态。结果表明 :EPDM g MAH分散相颗粒与PA6基体能形成牢固的结合 ,对PA6具有显著的增韧改性作用 ;当PA6/EPDM g MAH的用量比为 90 /10时 ,共混物的综合性能最理想 ,其常温 (2 5℃ )及低温 (-2 0℃ )下的冲击强度分别比纯PA6增大 64 8%和 10 6 6% ,而且具有良好的挤出和注射成型加工性能。

马来酸酐接枝三元乙丙橡胶改性丁腈橡胶/三元乙丙橡胶的性能研究

在转矩流变仪中通过熔融插层法制备了马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶(EPDM)增容剂(EPDM-g-MAH)。考察了增容剂对不同并用比的丁腈橡胶/三元乙丙橡胶(NBR/EPDM)并用胶的各种性能的影响。结果表明,采用10份增容剂时,并用比为8∶2的并用胶的各项性能提升较小,使用时还需解决丁腈橡胶(NBR)的分散问题;并用比为6∶4的并用胶的各项性能有所下降,使用时需降低增容剂的添加量;并用比为7∶3的并用胶的硫化性能、耐油性能和压缩永久变形性能略有降低,但胶料的分散性、力学性能、耐热氧老化性能及耐臭氧性能均得到了显著的提升。

界面改性PA6/TPE共混物的形态结构与性能

通过控制马来酸酐(MAH)的用量制得不同接枝率的马来酸酐接枝热塑性弹性体(TPE-g-MAH),利用其与尼龙6(PA6)在共混过程中的反应增容作用,实现了与PA6的相容共混,并研究了PA6/TPE共混物的结构与性能。结果表明,TPE-g-MAH可有效地提高PA6/TPE共混物的韧性,且随着其接枝率的增加,共混物的韧性提高;TPE-g-MAH有效地改善了PA6/TPE共混物的界面相容性,并且随着其含量的增加,相界面增容效果变好。

沉淀法制备EPDM-g-MAZn离聚物及其对膨胀阻燃聚丙烯性能的影响

针对膨胀阻燃剂在有效提高聚丙烯(PP)阻燃性能的同时会大大降低PP力学性能的问题,以自制的马来酸酐(MAH)接枝三元乙丙橡胶锌离聚物(EPDM-g-MAZn)作为PP/IFR阻燃材料的改性剂,研究其对PP/IFR阻燃性能以及力学性能的影响及其机理。结果表明,EPDM-g-MAZn离聚物能在保持PP/IFR材料良好阻燃性能并在基本不损失拉伸强度的同时使PP/IFR材料的冲击强度提高4.46倍,拉伸强度的保留率明显高于PP/EPDM-gMAH/IFR。Zn O与EPDM-g-MAH上的MAH形成的离子键作用可以形成以Zn O连接很多EPDM的交联结构,在PP与IFR之间起交联剂和补强剂的作用,提高界面结合强度,从而有效提高PP/IFR材料的力学性能。

三元乙丙橡胶接枝顺酐接枝率测定的影响因素

针对三元乙丙橡胶接枝顺酐接枝率测定的误差较大的现象,研究了影响接枝率测定的各种因素,如:沉淀剂及其用量、溶剂及其用量、KOH用量、回流时间、光照时间等.研究表明EPDM-g-MAH接枝率测定的最适宜条件为:反应混合物与沉淀剂丙酮的体积比为1 4;光照时间为4～8 h,以接枝物不被烤黄(焦)为宜.测定接枝率时以甲苯为溶剂与接枝物的用量比为1 g 200 mL;回流时间为2～3 h;接枝物与氢氧化钾-乙醇溶液用量比为1 g 100 mL.

无卤阻燃TPV复合材料的性能研究

采用一种新型的无卤阻燃剂,制备无卤阻燃EPDM/PP热塑性硫化胶(TPV)复合材料,并对其性能进行研究;同时考察了增容剂SEBS-g-MAH对无卤阻燃TPV性能的影响。结果表明,随着无卤阻燃剂用量的增加,材料的硬度和100%定伸应力增加,拉伸强度和断裂伸长率减少,当阻燃剂添加量≧30%时,1.5 mm可达到V1、3.0 mm可达到V0,能满足电线电缆行业的使用要求。增容剂SEBS-g-MAH的加入使无卤阻燃剂与TPV的界面黏结得到改善,使无卤阻燃TPV的拉伸强度提高,增容剂加入5%,不影响无卤阻燃TPV的阻燃性能。

POE-g-MAH和EPDM增韧改性回收聚丙烯/玻璃纤维复合材料性能的研究

以马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和三元乙丙橡胶(EPDM)为增韧剂,采用开炼混炼法制备回收PP/玻璃纤维/POE-g-MAH和回收PP/玻璃纤维/EPDM复合材料。研究POE-g-MAH和EPDM含量对复合材料的力学性能、熔融与结晶行为、流变性能与结构的影响。结果表明:当POE-g-MAH和EPDM含量分别为30%时,复合材料的冲击强度分别提高290%和433%。POE-g-MAH对回收PP的结晶起一定的阻碍作用,降低回收PP结晶能力;而EPDM对回收PP结晶过程影响较小。POE-g-MAH与基体及玻璃纤维间形成良好的界面作用,从而提升复合材料的韧性。EPDM通过发生受力形变而提高复合材料的冲击韧性,同时保持较好的拉伸强度和拉伸模量。