孤东油田低阻油层的特征

对孤东油田七区西馆陶组下段低电阻率油层特征进行了研究 ,分析了造成低电阻率油层的因素、测井参数特征及含水率的影响 ,探讨了该区低阻油层分布规律和开发过程中需要注意的问题。应用该研究成果在八区馆陶组下段发现了新的低电阻油层 ,使得该油区新增含油面积 0 .4km2 。低电阻油层是老油田增加新的储量的主要途径之一 。

孤东油田化学防砂

孤东油田砂岩油藏胶结疏松 ,油水井出砂严重 ,自上世纪 80年代以来 ,开发并应用了适合不同开发阶段的一系列化学防砂方法 ,即酚醛溶液地下合成防砂、脲酚树脂溶液防砂、干水泥砂防砂、酚醛树脂涂敷砂防砂、低温涂敷砂防砂、轻质涂敷砂防砂、复合砂防砂、固结砂防砂、LS 1固液两相材料防砂等 9种方法 ,介绍了每一种防砂方法的原理、选井条件、工艺技术特点。

阳离子聚丙烯酰胺(CHM-1)用于孤岛油田含聚污水除油研究

考虑到孤岛二联污水中含量较高的高酸值亚组分对油水乳状液有稳定作用,将多种阳离子聚丙烯酰胺及类似产物用于含聚污水的脱油处理,一种自制高阳离子度(50%)、高相对分子质量(500万)的丙烯酰胺与阳离子单体共聚物CHM-1的除油率最高,加量50mg/L时为93.9%,但除聚率较低,约为20%;污水中所含的聚合物似能促进CHM-1的除油作用;质量比3:1的CHM-1与PAC复配物,总加量40mg/L时除油率达93%以上。将水处理剂直接用于孤二联含聚采出液,加量50mg/L,测定脱出污水含油率,使用CHM-1时除油率最高,为87.8%,加大摇振频度或提高加剂处理温度至55℃(井排来油温度)可大大提高除油率,加量10mg/L时除油率即超过90%。CHM-1还可促进所用破乳剂的脱水效能。

适用于低温油层防砂的FSJ-Ⅳ涂敷砂

本文介绍了适用于低温油层防砂的FSJ Ⅳ涂敷砂的性能特点 ,考察了影响FSJ Ⅳ涂敷砂性能的各种因素 ,分析了该涂敷砂在孤东油田的应用效果。

有机钛-水解聚丙烯腈钠堵剂的研究与应用

本文报道了一种耐高温抗盐的有机钛交联水解聚丙烯腈钠冻胶堵剂。该堵剂在 １５０ ℃放置１８０ 天后粘度仍高达１００ Ｐａ·ｓ。用矿化度 １ ．２ ×１０５ ｍｇ／ Ｌ 的盐水配制的堵剂，其强度与用清水配制的堵剂相差不大。该堵剂产品为粉剂，搅拌２０ —３０ 分钟即可溶解。介绍了该堵剂在油井堵水和水井调剖中的应用情况。

孤东油田不稳定注采压差及注采比的确定

以孤东油田七区西63+4单元为研究对象,分析了不稳定注水中影响产量的因素. 利用自喷转抽提液方法,放大生产压差,降低注采比. 应用结果表明:在特高含水后期,孤东油田主力开发单元综合含水率高,采出程度高,剩余可采储量采油速度高,但储量动用及水淹程度不均衡;孤东七区西63+4单元特高含水后期,放大生产压差可发挥低渗透层、低水淹段的潜力.

河流相储集层定量建模研究

以胜利油区孤东油田七区中开发单元为例 ,从研究沉积微相、砂体展布、地层格架、储集层特征及流体性质、储集层非均质性和单井模型等入手 ,探索应用综合理论和技术进行储集层随机建模研究的方法和思路 ,针对河流相储集层非均质性强 ,对多种建模方法进行了二维、三维对比研究和分析 ,认为指示模拟方法是河流相储集层定量建模的最优方法。用该方法建立了该区馆陶组上段河流相储集层的定量地质模型 ,经油田生产检验效果良好。图 6表 3参

孤东油田七区西相对渗透率曲线研究

油水相对渗透率曲线综合反映了互不相溶的油水两相在不同含水饱和度下渗流规律的变化 ,是油田开发设计中产能预测的基础资料 ;而不同开采阶段取心岩样相渗曲线的变化 ,能够反映储集层结构的变化 ,研究这一变化可为油田剩余油挖潜提供理论依据。孤东油田七区西馆陶组上段取心井资料表明 ,随着水驱过程的深入 ,油水相对渗透率曲线的特征值发生了变化 ,束缚水饱和度和残余油饱和度减小、等渗点含水饱和度及残余油饱和度下的水相渗透率增大 ,反映出油层孔隙度增大、黏土矿物减少、孔隙比表面积减少、孔隙表面更亲水以及水驱结束后储集层的综合渗流能力有所增加等特征。不同阶段相渗参数分析表明 ,油田进入高含水期后 ,孔隙度对渗透率、渗透率对残余油饱和度、两相共渗区、驱油效率等参数的影响作用相对增大。研究结果认为 ,该油田三次采油应立足于改善储集层结构和驱油剖面 ,减少孔间矛盾 ,提高驱油效率。图 2表 1参

Tween80表面活性剂复合驱油体系研究

针对胜利孤东油田的实际情况，通过相态试验、动态界面张力测定、吸附与模型驱油试验，研究了Ｔｗｅｅｎ８０／碱／部分水解聚丙烯酰胺复合驱油体系的性能，提出了复合驱油体系配方：０．３％Ｔｗｅｅｎ８０＋１％碱（Ｎａ２ＣＯ３∶ＮａＨＣＯ３＝１∶１）＋０．１％ＰＨＰＡＭ（３５３０Ｓ）。研究结果表明，本文提出的复合驱油体系能与胜利孤东油田原油形成中相乳状液，动态界面张力为１０－４ｍＮ／ｍ数量级，是一种较好的驱油体系。

孤东油田黄原胶驱先导试验粘度变化及影响因素

通过孤东油田黄原胶驱油先导试验，探讨了黄原胶溶液在整个试验中的粘度变化规律和影响因素，并与聚合物驱油试验中部分水解聚丙烯酰胺溶液粘度变化相比较。试验结果表明黄原胶具有增粘性好、抗盐、抗剪切、热稳定性好等优异性能，在实际注入中粘度受注入过程剪切和污水水质影响小，在地层中稳定性好，对现场注入系统要求相对较低，适合于某些条件较差、清水资源缺乏的油区开展三次采油，亦可作为增粘剂用于其它方面。

适用于蒸汽吞吐井防砂的FSJ-Ⅴ耐高温树脂涂敷砂

用商品含硼酚醛树脂FB ,含胺类化合物的树脂固化剂 ,粒径 0 .4～ 0 .8mm的石英砂 ,商品偶联剂KH5 5 0制成了蒸汽吞吐井防砂用的耐高温树脂涂敷砂FSJ Ⅴ。树脂砂预混物相继在 70℃固化 72h ,12 0℃固化 3h ,140℃固化 5h ,180℃固化 2h ,32 0℃固化 4h ,制成固结砂样。根据固结砂样的抗压和抗折强度确定了以上 4个组分的质量比为 :10∶0 .9～ 1.1∶10 0∶0 .15～ 0 .2 0。这种固结砂样能耐清水、卤水、原油和 10 %盐酸长时间 (5～ 30d)浸泡 ,但不耐强碱 (5 %NaOH溶液 )。 70℃固化 72h的固结砂样在≤ 30 0℃下热老化 2 4h后 ,保留的抗压和抗折强度均不低于固砂施工的要求指标 (≥ 6 .0和≥ 3.5MPa)。简介了使用树脂涂敷砂FSJ Ⅴ在 12口蒸汽吞吐井固砂的效果 :平均注汽温度 30 0℃、注汽强度 192t/m·d、采液强度 8t/m·d条件下 ,防砂有效期 30 7d。

地下侧积砂坝建筑结构研究及储层评价——以孤东油田七区西Ng5^(2+3)砂体为例

分析了在不同沉积环境下侧积砂坝的沉积模式,研究了侧积体的空间组合特征,并利用模式预测的方法建立侧积砂坝的建筑结构模型。研究表明,孤东油田七区西Ng52+3侧积砂坝是小型河流形成的,其侧积体的空间组合模式为水平斜列式,侧积体的宽度为80~240 m,倾角为5°~12°。薄片、扫描电镜分析证实,七区西Ng52+3的成岩作用较弱,原始的粒间孔隙保存完好,储层孔隙度平均为32.3%,渗透率为3500×10-3μm2。侧积砂坝内含有高岭石、蒙脱石、伊利石等粘土矿物,使其储层物性变差。

孤东油田六区西北部聚合物驱转二元复合驱研究

针对胜利油区孤东油田六区西北部的特点,在前期孤东油田七区先导试验基础上,进行了驱油体系配方优化设计和方案优化研究,并编制了矿场实施方案。通过对该方案进行跟踪研究,系统总结了二元复合驱矿场动态见效特征,并对其影响因素进行了分析。二元复合驱后,注入压力呈先升后略降再升的趋势,吸聚剖面得到持续改善,单元阻力系数明显上升,增油幅度大、速度快,原油物性趋势表现为先降后增再降的特点,二元复合驱降水增油效果明显优于聚合物驱。单井之间见效效果主要受注入状况和油藏非均质性的影响。综合分析认为聚合物驱转二元复合驱是有效的,可为其他地区方案实施提供借鉴。

注水井涂敷砂防砂用纤维的研制与应用

通过在覆膜砂中加入经过表面处理的纤维,并且只要纤维的种类、长度、直径和加量选择的合适,其抗压和抗折强度都相应增大,尤其抗折强度增大较多。所以,在覆膜砂中加入纤维,可以提高覆膜砂的挡砂强度等性能。经过大量试验,确定了覆膜砂中添加纤维的种类、长度、直径、加量和合适的表面处理方法。该技术在孤东油田已投入使用,试验两口井,防砂成功率100%。

适合胜利孤东油田的聚合物/无机铝弱凝胶体系及其试应用

孤东注水开发油田层内、层间矛盾严重 ,注入水和注入聚合物单相锥进 ,注聚井常发生堵塞。为此 ,研制了微凝胶调驱体系 :聚合物 (日本三菱公司的MS35 0 0 ,M =1.9× 10 7,HD =2 6 .4%) 10 0 0mg/L ,交联剂无机铝盐 5 0～2 0 0mg/L ,稳定添加剂 10～ 15mg/L ,用矿化度 390 0mg/L的油田污水配制。铝盐浓度 5 0 ,10 0 ,15 0mg/L的体系(CDG 5 0 , 10 0 , 15 0 ) 6 0℃下的粘度 ,在初配时较相应聚合物溶液 (PS) 6 0℃下的粘度 (4 1mPa·s)略低 ,在 6 0℃反应后均有所降低 ,但相互之间及与PS之间相差不大 ,在 6 0℃反应 5 6天后约在 30mPa·s上下。在 6 0℃下初配制的PS ,CDG 5 0和CDG 10 0流过气测渗透率 4.2～ 4.3μm2 的人造岩心柱时 ,阻力系数相差不大 ,随着 6 0℃下反应时间的延长 (0～ 42天 ) ,PS的阻力系数趋于下降 ,而CDG 5 0特别是CDG 10 0的阻力系数增加的幅度越来越大。在孤东 7 2 9 194井组试用CDG弱凝胶体系进行调驱 ,采用双段塞注入工艺 :10 0 0m3 CDG 10 0 +16 0 0m3 CDG 5 0 ,初步结果良好 ,注水井启动压力由 0 .4上升到 6 .7MPa ,吸水指数由 30下降到 2 8m3 /d·MPa ,对应 6口采油井日产油量由 2 9t上升到 48t,含水由 96 .1%下降到 90 .1%。

孤东油田植被演化遥感分析

本文利用从1984-2001年多时相的TM和ASTER等遥感数据,对孤东油田近二十年来的植被演化规律进行研究,分析油田开发的不同阶段对植被的影响。结果表明,在油田开发初期,植被遭到毁灭性的破坏,使区域生态环境严重恶化。油井建成后,被破坏的生态环境逐步得到恢复,并向着顺向演替的方向发展,目前孤东油田的生态环境正在向着良性循环方向发展。

适用于开发后期的CYL-1型液固两相防砂材料研制

液固两相防砂剂CYL 1为可固化的悬浮液 ,固相为密度 1.15～ 1.30 g/cm3 、粒径 0 .2～ 0 .5mm(适用于弧东油田 )的矿渣颗粒 ,液相为加有固化剂、偶联剂 (KH 5 5 0 )及增孔剂 (清水 ) ,密度 1.10～ 1.2 0 g/cm3 的改性脲醛树脂 (UF K)溶液。该防砂剂可满足油藏开发后期分层防砂施工的要求。报道了主要组分 (脲醛树脂、偶联剂 )品种和矿渣颗粒粒度的选择。基于各组分用量和液固比的优选 ,根据固结样抗折强度和渗透率两项性能 ,确定了基本配方 :液固体积比 1∶0 .6～ 0 .8,UF K、固化剂、偶联剂、增孔剂质量比 10 0∶0 .7∶1.0∶5 0。基本配方悬浮液粘度在2 0 0mPa·s左右 ,在 6 0℃能保持稳定 2h ,固化时间 >1h ,固结样抗折强度 >3.0MPa ,渗透率 2 .6 μm2 ,耐 6 0℃的清水、污水、卤水、柴油和原油 ,在 6 0℃的 10 %盐酸和 5 %NaOH溶液中破坏。用基本配方液相固结孤东地层砂 ,在5 0℃放置 2d后 ,抗折强度 3.1MPa ,渗透率 2 .1μm2 。

孤东油田馆陶组油藏三元复合驱油矿场试验

本文介绍了我国首例碱－复合表面活性剂－聚合物三元复合驱油提高采收率矿场试验的全过程。试验结果表明，三元复合驱油剂具有良好的注入性能和很强的驱油能力，在水驱开采末期能大幅度降低油井含水，提高原油采收率达１１．６％，采出水驱残余油的２６．０％。

油藏工程软件系统在孤东油田的应用

阐述的油藏工程软件系统以五种油藏工程动态方法研究井点剩余油分布。通过分层系及分小层计算单井和单元的剩余油饱和度、剩余油可采储量等指标 ,实现分小层的井点及平面上剩余油分布研究。通过层内划分韵律段 ,计算各韵律段的剩余油可采储量 ,实现层内剩余油分布研究。软件系统简便易行、计算结果可靠 ,特别适宜于矿场操作 ,能较大幅度提高工作效率 。

孤岛稠油中氨基酸的组成及对稠油不乳化馏分界面张力的影响

测得胜利孤岛油田所产稠油中含有１２种氨基酸，总量为１１４ｍｇ／ｋｇ稠油。将氨基酸馏分加入碱液中导致稠油不乳化馏分界面张力增大。