HDPE/POE/CaCO_3三元体系薄膜研究

采用聚烯烃弹性体(POE)和重质碳酸钙对HDPE薄膜进行改性,研究了POE和重质碳酸钙的用量对共混体系薄膜力学性能、流变性能的影响。结果表明,POE的加入,使HDPE/POE薄膜的单位落镖冲击破损质量增加,而拉伸强度则有所下降。当POE的质量分数为10%时,薄膜的单位落镖冲击破损质量提高了51.1%,但薄膜的拉伸强度下降了20.5%。在HDPE/POE/CaCO_3体系中,当POE、重质碳酸钙的质量分数分别为10%和5%时,薄膜的单位落镖冲击强度比纯HDPE提高95.6%,且拉伸强度不降低。

PP/HDPE/POE复合材料的制备及性能研究

采用熔融共混法制备PP/HDPE/POE复合材料,研究了HDPE和POE的加入对PP的流动性能、力学性能、热力学性能和流变性能的影响,确定了最优三元共混体系。结果表明:在PP/HDPE体系中,随着HDPE的增加,材料的流动性能变好,断裂伸长率先增大后降低,添加量为5%时,力学性能最优;在三元共混体系中,当POE的添加量为15%时,材料的力学性能最优,因此最优体系为PP/5%HDPE/15%POE,当POE继续增多时,复合材料出现了宏观相分离。

CB填充HDPE/POE复合材料阻-温特性的研究

以乙炔碳黑(ACET)为导电填料,高密度聚乙烯/乙烯-辛烯共聚物(HDPE/POE)为基体,制备了碳黑(CB)填充HDPE/POE复合材料,并研究了该材料的电阻率-温度变化规律。

HDPE-g-MAH和POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

分别以高密度聚乙烯接枝马来酸酐(HDPE-g-MAH)和乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂,通过熔融挤出法对PE100/PA6共混物进行共混改性。研究了两种相容剂的用量对共混物力学性能、热性能和微观结构的影响。结果表明:HDPE-g-MAH与POE-g-MAH相比,都使体系发生反应性增容的同时,对共混物的结晶性更为有利,使得PE100/PA6/HDPE-g-MAH的综合性能更好,更适合作为PE100耐热改性时的增容剂。

RHDPE/MPOE/滑石粉三元共混体系力学性能的研究

针对回收高密度聚乙烯(RHDPE)制得的管材环刚度不足的缺点,采用滑石粉和自制的改性POE(MPOE)对RHDPE进行了改性,研究了滑石粉和MPOE用量对共混体系力学性能的影响。结果表明,当RHDPE/MPOE/滑石粉的质量配比为50/10/40时,体系的综合力学性能最好。自制改性剂MPOE不仅能增加RHDPE和滑石粉之间的相容性,而且对共混物具有增韧作用。RHDPE/MPOE/滑石粉共混体系中,当滑石粉用量为40%时,制得的RHDPE管材的环刚度比非改性RHDPE管材提高54%。此外,添加少量的氧化聚乙烯蜡能明显改善RHDPE/MPOE/滑石粉共混体系的加工流动性,而对共混物的其它性能影响不大。

POE对HDPE共混改性的进展

介绍了茂金属催化剂合成的聚烯烃弹性体(POE)的优异特性,综述了聚烯烃弹性体在高密度聚乙烯(HDPE)增韧改性中的广泛应用及其研究进展。

HDPE/石墨/POE复合体系力学性能的研究

研究了石墨的表面处理工艺、粒径以及添加量对HDPE力学性能的影响。加入乙烯 -辛烯共聚物 (POE)来改善HDPE的力学性能、加工性能和耐环境应力开裂性能。结果表明 ,钛酸酯偶联剂对石墨表面处理效果较好 ,石墨粒径对材料力学性能影响较大。当POE加入 5 % (质量 )时 ,体系表现出较好的综合性能。POE。

母料法制备HDPE／POE／CaCO3薄膜的性能研究

采用母料法(二次挤出法)制备HDPE/POE/CaCO3共混物薄膜。比较了母料法与一次挤出法制得薄膜的力学性能与透光率。结果表明,在工艺参数相同时,母料法制备的薄膜力学性能比一次挤出法要好,而薄膜透光率基本相同。当POE、重质碳酸钙质量分数均为10%时,母料法制备的薄膜拉伸强度、断裂伸长率、单位冲击破损质量比纯HDPE薄膜分别提高了24.8%、27.5%、121%,比一次挤出法制备的薄膜力学性能分别提高了36.8%、14.1%、52.5%。

高性能HDPE/POE/OMMT/HDPE-g-MAH纳米复合材料的研究

以高密度聚乙烯(HDPE)为基体树脂、聚烯烃弹性体(POE)为增韧剂、纳米有机蒙脱土(OMMT)为补强剂、马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)为相容剂,采用熔融共混法制备了HDPE/POE/OMMT/HDPEg-MAH复合材料,并通过扫描电子显微镜(SEM)对复合材料的微观结构进行了表征。结果表明:当HDPE/POE/OMMT/HDPE-g-MAH复合材料的共混比例为90/10/5/10,且相容剂中MAH的含量为3%时,复合材料具有最佳综合力学性能和良好的加工性能。

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012 （PA1012）/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）/高密度聚乙烯（HDPE）合金材料.固定PA1 012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/（20-x）A（x=0 ～20）,通过机械性能、扫描电镜（SEM）、熔体质量流动速率（MFR）测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响.当（20-x）∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大.当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20％ POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4％,弯曲模量提高了19.8％,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡.

mPE/POE对HDPE的增韧改性研究

论文采用3980FL、DF810、9071、8540四种聚烯烃弹性体(POE)和茂金属聚乙烯(m PE)1018LA为增韧剂,对高密度聚乙烯(HDPE)进行共混增韧改性;比较了不同增韧剂、增韧剂含量和不同配比的POE/m PE对HDPE的韧性和流动性能的影响.实验结果表明:POE和m PE加入均使共混材料的简支梁缺口冲击强度相对于纯HDPE有所提高,但1018LA的增韧效果不如POE,DF810的增韧效果最好;同时它们均使共混材料的熔体质量流动速率(MFR)相对于纯HDPE有所下降;m PE和POE之间具有协同效应,当共混材料的m PE∶POE∶HDPE质量份数比为15:30:100时,共混材料的简支梁缺口冲击强度为67KJ/m2,相对纯HDPE其简支梁缺口冲击强度提高了1269%,成本相对较低.

CaCO_3/POE/HDPE防水卷材的性能研究

制备了CaCO_3/POE/HDPE防水卷材,研究了POE对HDPE性能的影响,以及CaCO_3对POE/HDPE体系性能的影响。结果表明,POE具有很好的增韧效果,POE添加量在5%~10%时,POE/HDPE共混体系的综合力学性能最好;CaCO_3有利于POE/HDPE体系抗冲击强度的提高,且能起到增强增韧作用;而在不添加POE的情况下,由于CaCO_3与HDPE的相容性较差,会导致HDPE性能下降。CaCO_3和POE的加入,可降低HDPE的平衡扭矩,提高加工流动性,降低生产能耗。

HDPE/GF的力学性能及非等温结晶行为研究

采用双螺杆挤出机制备了高密度聚乙烯(HDPE)/玻纤(GF)复合材料,并对HDPE/GF复合材料的力学性能和非等温结晶行为进行了研究。结果表明,MAHgPOE可以提高复合材料的冲击强度,复合材料中玻纤与HDPE的界面粘结状况良好;复合材料的Avrami指数(n)不随冷却速率改变而改变。

钢丝绳涂覆材料HDPE共混物厚度选择及共混配方的研究

设计了五组实验，基于材料失效的原因，采用万能试验机、弯曲疲劳实验设备，分析了不同厚度下，材料的拉伸强度、断裂伸长率、缺口冲击韧性及弯曲疲劳性能等，发现钢丝绳最佳涂覆厚度为1-2mm范围内。接着又根据磨损疲劳实验，考察了不同材料磨损量和摩擦功，综合来看，高密度聚乙烯（HDPE）／低密度聚乙烯（LDPE）质量比为85／15含母料的配方比较合适。

HDPE卫浴排水弯管材质研究

讨论了成核剂、LLDPE、吹塑级HDPE、弹性体POE和EVA,以及PE蜡对注塑级HDPE M80064材料性能的影响,结果表明:成核剂、LLDPE、吹塑级HDPE对材料抗开裂性均有改善但幅度不明显;弹性体POE和EVA能较大幅度提高材料的抗开裂性,POE添加至15%,材料抗开裂时间达到700h左右,但材料的拉伸强度低于20MPa; EVA用量为10%时,材料抗开裂时间可达到900h,材料的拉伸强度为21. 9MPa,材料的韧也得到明显改善; PE蜡减小材料成型时与模具的粘附,解决了长弯管强脱部位的拉伤现象;材料组分为HDPE M80064/成核剂HPN 210M/HDPE 5502/EVA 7350M/PE蜡=59. 8/0. 2/30/10/2,材料的抗开裂时间达到950h,材料性能以及成型性满足卫浴HDPE排水弯管的要求。

非对称同向双螺杆挤出机加工PP／HDPE／POE共混复合材料的研究

首先分别采用两种不同的同向双螺杆挤出机(新型非对称同向双螺杆挤出机以及传统双螺杆挤出机),制备了聚丙烯/高密度聚乙烯(PP/HDPE)共混复合材料,通过试样力学性能以及微观结构形貌对其加工过程进行了表征。然后采用新型非对称同向双螺杆挤出机进一步制备出了PP/聚烯烃弹性体(POE)、PP/HDPE/POE共混复合材料,分析了HDPE及POE用量对复合材料力学性能的影响,并采用扫描电子显微镜(SEM)观察了共混复合材料的表面微观结构形貌。结果表明:新型非对称同向双螺杆挤出机具备更好的分布、分散混合能力,所加工共混复合材料的分散相颗粒粒径分布更加集中,粒径也更小;HDPE和POE对PP有良好的协同增韧作用,当PP、HDPE、POE的质量比为68:17:15时,PP/HDPE/POE共混体系的综合性能最佳。

不同聚烯烃包覆石蜡的定形相变材料性能比较研究

用乙烯-辛烯共聚物(POE)、乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)取代高密度聚乙烯(HDPE)作为包覆材料,石蜡作为相变材料,通过热熔法制备了60%石蜡含量的定形相变材料(FSPCM),以此来提高定形相变材料的稳定性。用高温老化试验,恒温水浴试验和温度循环试验研究了定形相变材料的稳定性能。试验结果表明,POE/石蜡定形相变材料和EVA/石蜡定形相变材料的质量损失率远小于HDPE/石蜡定形相变材料的质量损失率。利用DSC研究了定形相变材料、石蜡及相应的基体树脂的热性能,并以此计算定形相变材料中实际的石蜡含量。结果表明,当设计含量为60%时,POE/石蜡定形相变材料和EVA/石蜡定形相变材料的实际石蜡含量为49.75%和58.49%,而HDPE/石蜡定形相变材料的仅为42.78%。这一结果与HDPE/石蜡定形相变材料样品在平板硫化机制备过程中发现有较多石蜡流出相一致。

POE-g-MAH对HDPE/EVOH共混物形态与性能的影响

通过双螺杆熔融挤出制备了高密度聚乙烯/乙烯-乙烯醇共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(HDPE/EVOH/POE-g-MAH)三元共混物。固定基体HDPE与分散相的比例为70:30,考察了EVOH与POE-g-MAH含量变化时,共混物形态与力学性能、流变特性以及结晶行为之间的关系。结果表明:因EVOH与POE-g-MAH之间的反应,POE-gMAH能有效地调控共混物的形态和性质。随POE-g-MAH含量的增加,共混物中分散相形态从颗粒状和纤维状共存向全部颗粒状过渡,分散相尺寸变小,界面黏附力增强,HDPE的韧性得以明显改善。当HDPE/EVOH/POE-g-MAH为70:20:10时,三元共混物的冲击强度最高为60 kJ/m2,是纯HDPE的4.3倍,拉伸强度保留率为92%。

HDPE/SCF/POE-g-MAH复合材料的制备与性能

以高密度聚乙烯(HDPE)为基体,以短切碳纤维(SCF)为增强剂,马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)为相容剂,通过熔融挤出制备了HDPE/SCF/POE-g-MAH复合材料。测试了HDPE/SCF/POE-g-MAH复合材料的力学性能、流变性能和断面形貌。结果表明:加入适量的SCF和POE-g-MAH,复合材料的力学性能明显得到提高。随着POE-g-MAH含量的增加,HDPE/SCF/POE-g-MAH复合材料的剪切黏度得到提高。POE-g-MAH的加入,提高了复合材料中SCF和HDPE之间的相容性。

油气田用大口径RTP管内衬层改性研究

为了改善油气田用大口径RTP管的柔韧性,避免在盘卷包装过程中发生弯折,产生废品,本文采用聚烯烃弹性体POE为改性剂,与RTP管的内衬层专用料HDPE共混改性,研究不同百分含量POE对RTP管内衬层力学性能的影响,同时对改性后维卡软化温度、熔体流动速率、纵向回缩率进行研究分析,从而确定最佳的改性配比参数。实验结果表明:随着POE含量的增加,内衬层的弹性模量呈现规律性变化,当POE质量分数为15%时,内衬层的弹性模量相对未改性前降低了30.7%;随POE含量增加内衬层的耐热性呈下降趋势;纵向回缩率小于3%,受热后轴向尺寸稳定;氧化诱导时间均在50 min以上,热稳定性未减弱。综上,POE质量分数为15%时,内衬层刚度最低,力学性能、热稳定性、热收缩等满足大口径RTP管的使用要求。