HG785高强钢焊接残余应力试验研究

利用X-射线法对HG785高强度钢焊接残余应力进行了测试,得到了该材料焊后残余应力的大小及分布规律;并探索了不同深度方向焊接残余应力分布特点。通过试验发现经对接施焊后,表面残余应力主要表现为残余拉应力,最大幅值可达760.4 MPa,为试验件材料屈服强度的92.2%,几乎接近屈服强度。试验结果表明,内部残余应力较表面应力有所降低,在焊缝中心的残余应力值降幅较小;而在远离焊缝中心区域的应力值降幅明显,部分区域甚至出现了残余压应力。

机械用HG785钢的控轧控冷工艺研究

利用热轧机在880℃的变形温度下,研究了变形量和弛豫时间对HG785钢应变诱导析出的影响。结果表明:HG785钢中粒径尺寸100~200 nm的为未固溶的第二相粒子,而尺寸小于20 nm的析出物为应变诱导过程中产生的析出相。在试验条件下,62%的变形量和1 min的弛豫时间是最好的控制工艺参数。

工程机械用高强钢HG785匹配FK1000焊丝焊接性研究

为了检验武钢研发的高强度级别工程机械用钢HG785的焊接性能是否满足工程技术要求,加快该钢种的推广应用,本文对20 mm规格的HG785钢焊接工艺性能、焊接材料及焊接热影响区、焊缝性能及组织变化规律进行了研究。结果表明,HG785钢等强匹配FK1000焊丝气保焊接头力学性能亦达到该钢种工程技术要求。

机械用钢HG785的控轧控冷工艺研究

利用热轧机,在880℃的变形温度下,通过改变变形量和弛豫时间,研究变形量和弛豫时间对HG785钢应变诱导析出的影响,结果表明:HG785钢中尺寸大于100 nm的为未固溶的第2相粒子,而尺寸小于20 nm的析出物为应变诱导过程中产生的析出相。的试验条件下,62%的变形量和1 min的弛豫时间是最理想的控制工艺,这对性能最有利。

工程机械用高强钢HG785焊接性研究

为了检验武钢研发的高强度级别工程机械用钢HG785的焊接性能是否满足工程技术要求，加快该钢种的推广应用，本研究对20mm、40mm规格的HG785钢的冷裂纹敏感性、焊接工艺性能、焊接材料及焊接热影响区、焊缝性能变化规律进行了试验研究。研究表明20mm规格以下HG785钢可实现无预热焊接，等强匹配WER80焊丝气保焊接头力学性能亦达到该钢种工程技术要求。

强度匹配对HG785钢焊接接头力学性能影响的研究

通过熔化极气体保护焊的方法,分别采用等强匹配和低强匹配焊丝对HG785钢进行对接焊,并对焊接接头拉伸、弯曲、冲击、硬度等力学性能进行了检测。结果表明,低强匹配接头抗拉强度在810 MPa左右,断裂位置均位于焊缝,接头背弯出现裂纹;等强匹配接头抗拉强度在840 MPa左右,断裂位置均位于HAZ,接头正弯、背弯均合格,接头塑性良好;低强匹配接头低温冲击韧性均优于等强匹配接头,随着试验温度降低,低强匹配接头焊缝冲击韧性降低速度小于等强匹配接头,说明采用低强匹配对于提高低温冲击韧性有利;低强匹配焊缝一定程度上减小了熔合线附近硬度的波动,使得焊缝和热影响区硬度趋于均匀分布,有利于降低接头应力集中。

HG785D高强度钢板的焊接工艺及力学性能研究

介绍了HG785D高强度钢板焊接工艺性能,通过对母材的成分和焊接性能的分析,采用了控制焊接热输入、富氩气体保护焊的焊接工艺方法。,焊接结果表明,得到了良好的力学性能焊接接头。

含Ti高强建筑结构钢HG785轧制中的动态再结晶行为研究

通过热模拟和微观组织的观察,对含Ti高强结构钢HG785在轧制过程中动态再结晶行为进行了研究;并探讨了变形条件对HG785钢奥氏体动态再结晶的影响。结果表明:试样的应变速率越小,越有利于动态再结晶进行,且随应变速率增大,动态再结晶晶粒变小;材料的变形温度越高,越有利于动态再结晶进行,但随着变形温度的提高,奥氏体动态再结晶晶粒会粗化。

HG785D高强板超长矩形截面梁焊接工艺技术研究

为适应轻量化的同时保证产品结构的强度要求,臂体横梁采用钢板折弯成槽型件后拼焊而成。通过改进焊接工艺方法及焊接工艺参数,实现矩形截面梁单面焊双面成形,并经过100%X射线探伤检测,一次交验合格率达100%。

起重机车架用Q345B/HG785D钢板焊接实验研究

以异种钢板Q345B与HG785D端头对焊为研究对象,通过在不同焊接热输入工艺条件下的MAG焊(熔化极活性气体保护电弧焊),对其端头焊接缺陷、力学性能及组织进行实验研究.实验发现:异种钢板端头对焊中,减小焊接电流可有效提高焊接接头强度;焊前预热、焊后缓冷可减少焊接接头的淬硬组织,提高焊接热影响区韧性.在焊接电流为140~200 A、电压为22~24 V、焊接速度为28 cm/min的热输入条件下,采用预热+后热焊接工艺,焊接接头力学性能和弯曲特性可得到最佳效果.合理的焊接工艺可有效抑制汽车起重机车架焊缝开裂.

异种钢(HG785D+Q345B)焊接性分析

HG785D是我国新研发的高强度焊接结构钢,它与Q345D形成了异种钢焊接结构,并运用于海外产品上。通过焊接性分析,设计了含有多种工艺试验的技术路线表,并按照欧洲标准(ISO15614-1)进行了焊接工艺评定(PQR),编制了经济性高的焊接工艺规程(WPS),成功地保证了焊接质量,提高了生产效率,降低了成本。

HG785D钢板对接焊接工艺研究

针对目前使用的高强钢HG785D（t8和t20板）,采用低匹配焊丝HS-70和常用焊接方法GMAW实施对接试验,借助万能拉伸试验机、液压弯曲试验机和30/15冲击试验机来检验焊接接头的力学性能,利用光学显微镜观察接头的金相组织,利用维氏显微硬度计测量接头的显微硬度,分析线能量和温度控制对焊接接头宏观性能的影响.试验结果表明,t8板线能量为1.5 kJ/mm,t20板线能量为1.7kJ/mm,预热或道间温度控制在100～120℃时,HG785D焊接接头的综合力学性能最为优良.

HG785D高强钢焊接工艺研究

本文通过对HG785D高强钢的焊接性分析及焊接工艺进行研究,为后续生产奠定基础。

高强度结构钢HG785D焊接工艺研究

本文针对高强度结构钢HG785D分别开展了SMAW焊和MIG焊,焊后通过对焊接接头进行机械性能测试和金相组织显微观察,掌握了HG785D钢的基本焊接性。试验结果表明,选用合适的焊接方法、焊接材料及合理焊接规范,均可获得性能优良的焊接接头,并在实际应用中取得了良好效果。

提高HG785高强钢焊接接头强度的试验研究

HG785属于低碳调质钢,相当于GB/T1591-2008《低合金高强度结构钢》标准中的Q690低合金高强度结构钢,抗拉强度770 MPa^940 MPa,在工程机械行业中常用于臂架的结构。本文利用混合气气体保护焊方法,采取不同的焊接工艺参数对HG785高强钢进行焊接,进而得到不同的焊接接头。对这些焊接接头的强度进行研究与分析,结果表明适宜的焊接热输入和t8/5时间才能获得合适强度的焊接接头,试验对于指导高强钢的焊接工艺设计有重要的参考意义。

HG785D高强板封闭结构件塞焊缝焊接工艺及表面裂纹分析

针对HG785D高强板封闭结构件塞焊缝经常出现表面裂纹,采用混合气体(80%Ar+20%CO_2)保护焊进行塞焊,通过调节焊接电流、电弧电压和焊接环境的温度等控制焊缝成形及焊接质量的关键参数,制定出合理的焊接工艺,解决了塞焊缝表面裂纹的问题。

HG785E高强度钢焊接工艺性能研究

针对产品制造中使用的HG785E高强度钢,通过分析母材成分及焊机性能,选择合理的手工电弧焊工艺参数。通过无损检测得到合格的焊缝,并借助万能拉伸试验机、液压弯曲试验机和冲击试验机等设备对焊接接头的力学性能进行检测。经检测得知,HG785E焊接接头的综合力学性能优良,焊接参数选择恰当,满足使用要求。

HG785D高强钢疲劳裂纹扩展试验与数值模拟研究

为了探究HG785D高强钢的疲劳裂纹扩展性能,采用试验与数值模拟相结合的方式开展研究。制作HG785D的三点弯曲试样,裂纹扩展试验应力比取0.2,采用扩展有限元法进行数值模拟仿真分析。结果表明,加载载荷F_(max)为7.5 kN时,高强钢疲劳寿命为7.61×10^(4)次;通过试验与数值模拟对比研究发现,裂纹长度与裂纹尖端强度因子曲线具有相同的变化趋势。数值模拟能够有效地描述SENB3试样疲劳裂纹扩展过程,为高强钢疲劳寿命评估提供了方法和数据参考。

热校形温度对HG785D组织及性能影响应用研究

为解决某产品副车架HG785D材质导轨生产过程中难矫形的技术难题,通过选取试样试验,探究热矫形温度对HG785D钢材组织及性能的影响。分别选取(400~420)℃、(500~520)℃、(600~620)℃、(700~720)℃、(800~820)℃五组矫形温度,并将矫形后试样与未进行热矫形的标准试样进行对比。结果显示:当矫形温度不大于400℃时,HG785D组织材料性能仍与其原有性能基本保持一致,并已经成功将该方法应用于某产品副车架导轨校正生产中,解决了导轨焊后变形尺寸超差的技术难题,使得技术指标达到设计要求;同时,也为后续生产与研究提供指导意义。

HG785高强结构钢激光与CO_2气体保护焊接接头组织性能对比

采用高功率CO_2激光焊接8mm厚HG785材料,研究了其激光焊缝组织特性和机械性能,探索了高强中厚板的激光焊接适应性。结果表明:当激光功率3500W,焊接速度1.5m/min时进行双面焊接,获得了无缺陷的良好焊缝。与CO_2气体保护焊接相比,激光焊接速度快,变形小,焊缝宽度窄(最宽处2mm),热影响区小(0.4mm),焊缝晶粒细小;-20℃焊缝冲击韧性CVN=50J,最高硬度为383HV,焊缝各项性能指标满足高强结构钢的焊接要求。