Product Development of High Strength and Toughness Spring Flat Steel

With the continuous development of mechanical industry,higher requirements are put forward for the comprehensive properties of spring steel.The chemical composition and production process of spring flat steel are designed to meet the requirements of high strength and high toughness of spring flat steel,through the test,the product surface quality and internal quality all meet the national standards,the performance indicators to meet user requirements.

60Si2Mn弹簧扁钢剪切崩料分析

60Si2Mn弹簧扁钢在剪切加工过程中角部崩料。对A钢厂出现角部崩料的扁钢与B钢厂未出现崩料的扁钢进行理化检验并对比分析。A钢厂试样的化学成分、脱碳层、金相组织、夹杂物、低倍检验结果均优于B钢厂试样,力学性能相差不大,A钢厂试样硬度高于B钢厂试样。扫描电镜观察断口发现,B钢厂试样虽然没有明显崩料,但角部位置存在撕痕,已出现崩料趋势。结果表明:用户使用的大规格扁钢所需的剪切力已达到冷剪机极限,导致了剪切崩料现象的发生。建议更换下料方式,采用锯切下料,以保证剪切质量。

Heredity in the Microstructure and Mechanical Properties of Hot-rolled Spring Steel Wire 60Si2MnA during Heat Treatment Process

Heredity in the microstructure and mechanical properties of hot-rolled spring steel wire 60Si2MnA during heat treatment process was investigated comprehensively. The steel was isothermally transformed to obtain various hot-rolled microstructure （pearlite fineness within the range of 140-510 nm） and mechanical properties, and followed by some quenching-tempering treatment. Afterwards, microstructure was characterized by optical microscopy, scanning electron microscopy and quantitative metallography, and mechanical properties were determined by tensile test. The results indicated that the hot-rolled microstructure with a coarsen pearlite structure had been changed after reheating, to a austenite microstructure with bigger and more uneven grain size, and finally to a coarsen tempered microstructure. And the average austenite grain size and standard deviation of its distribution in quenched microstructure were observed to depend linearly on the interlamellar spacing in hot-rolled microstructure. Besides, to obtain a good combination of the final strength and plasticity, an optimum value range （190-280 nm） of the interlamellar spacing had been determined for the interlamellar spacing in hot-rolled microstructure.

高强度与高韧性弹簧扁钢的产品开发

随着机械工业的不断发展,对弹簧扁钢的综合性能提出了更高的要求,设计了弹簧扁钢的化学成分和生产工艺,以满足弹簧扁钢高强度、高韧性的要求。通过试验,产品表面质量和内在质量全部满足国家标准,各项性能指标满足用户要求。

52CrMoV4弹簧钢CCT曲线的测定和分析

试验选取52CrMoV4弹簧钢作为试验材料进行连续冷却转变曲线的测定和分析,通过使用热轧态52CrMoV4弹簧钢加工成直径为4 mm,长度为10 mm的试样。利用热膨胀法结合金相组织观察及显微硬度分析,获得52CrMoV4弹簧钢的连续冷却转变温度曲线(CCT),其中临界温度为:Ac1为765℃,Ac3为814℃,Ms为292℃。随着冷却速率在不断增加的过程中,钢中马氏体组织随着冷却速率的变快而增多,相反贝氏体越来越少,在冷却速率达到2℃/s时,钢材组织中珠光体以及铁素体完全消失,到10℃/s时,贝氏体基本消失,全部转变为马氏体组织。显微硬度值同样呈现明显的上升趋势,从276 HV达到826 HV。

60Si2Mn弹簧扁钢疲劳试验断裂分析

对 6 0Si2Mn弹簧扁钢进行了疲劳寿命试验。试验结果 ,疲劳寿命达到标准要求 (>8×10 4 次 )。采用化学分析、断口扫描、硬度测定和金相检验等方法 ,对疲劳试验中的断裂件进行了分析。分析结果表明 ,疲劳断裂产生在总成型式试样的同一位置 ,裂源萌生处有夹杂物 ;回火组织中出现少量贝氏体。根据显微组织和硬度检测结果 ,适当调整热处理工艺 。

连铸小方坯轧制55SiMnVB弹簧扁钢的质量控制

研究了连铸小方坯轧制的５５ＳｉＭｎＶＢ单面双槽扁钢的冶金质量和弯曲疲劳性能，并与模铸工艺生产的扁钢质量进行对比。结果表明，连铸小方坯轧制弹簧扁钢的工艺是可行的。

弹簧扁钢内部缺陷的分层超声C扫描成像技术研究

对弹簧扁钢的全厚度范围进行C扫描成像检测时,需以一定间隔调整焦点位置以确保检测精度。本研究测量了聚焦声束焦柱高度并分析其对C扫描图像的影响,提出了应用于弹簧扁钢全厚度C扫描成像检测的焦距调整法则。此外,通过分析C扫描图像的特征区域确定缺陷边界,并通过金相试验对其进行了验证。研究结果显示:根据焦柱高度确定焦距调整间隔可在提高检测效率的同时保证较高的检测精度,所提出的缺陷图像特征边界可用于精确测量缺陷尺寸;水浸聚焦超声C扫描成像方法可用于评价弹簧扁钢内部缺陷的尺寸及其分布。

50CrV4弹簧扁钢的开发

文章介绍了变截面板簧的应用现状及50CrV4弹簧扁钢的特点。根据钢中化学元素的作用,对50CrV4化学成分进行了优化设计,确定了生产工艺路线,确定了炼钢、轧钢工艺技术要点。介绍了50CrV4弹簧扁钢力学性能、淬透性能、热轧态硬度、低、高倍组织实物质量及新产品的优良性能,并指出了热轧态硬度控制应注意的问题。

50CrVA弹簧扁钢压标示开裂原因分析

对影响50CrVA弹簧扁钢板簧加工时压标示开裂的化学成分、脱碳层深度、夹杂级别、硬度和显微组织原因进行了分析,认为连铸坯连铸过程由于表面增碳使得扁钢近表面局部出现网状碳化物,而网状碳化物由于为硬脆组织,塑性极差,整体承受外力极不均匀,板簧加工时在压标示压力作用下,由于应力集中,在网状碳化物处首先产生微裂纹,随着压力的进一步增强,最终导致扁钢板簧加工压标示开裂。

60Si2Mn大规格弹簧扁钢崩料原因分析

对影响60Si2Mn大规格弹簧扁钢剪切崩料的化学成分、O/N含量、脱碳层深度、夹杂级别、硬度和显微组织原因进行了检验分析,认为造成大规格60Si2Mn弹簧扁钢崩料的主要原因是扁钢心部出现了正偏析带和负偏析带,导致扁钢横断面性能不均匀,在冲击载荷作用下,容易在偏析区域和交界处出现应力集中,造成剪切崩料。通过炼钢采取新的工艺措施后,减轻了扁钢心部正偏析带和负偏析带的产生,弹簧扁钢崩料现象消失。

50CrVA-1弹簧扁钢所制成品板簧自然断裂原因分析

对影响50CrVA-1弹簧扁钢所制成品板簧片自然断裂的化学成分、脱碳层深度、夹杂级别、硬度和显微组织原因进行了检验分析,综合分析认为造成50CrVA-1成品板簧片自然断裂的主要原因是板簧回火不完全,心部存在一定程度的马氏体组织,而马氏体组织为硬脆组织,在外力作用下极易自然断裂,使得板簧很容易自然断片。通过改进板簧热处理工艺,消除了板簧片心部非正常组织,公司再也没有收到板簧自然断片的质量反馈,取得了良好的经济效益和社会效益。

60Si2Mn弹簧扁钢崩料断裂原因分析

60Si2Mn弹簧扁钢在下料过程中发生崩断现象,采用化学成分分析、显微组织分析、力学性能试验等方法对弹簧扁钢的断裂原因进行了分析。结果表明:弹簧扁钢崩料断裂性质为解理断裂;材料原始组织中存在超标的非金属夹杂物是导致弹簧扁钢发生崩断的主要原因,钢中的非金属夹杂物在外力作用下形成裂纹源,随后在下料过程中受力导致裂纹扩展而发生了崩料断裂。

八钢小型机组轧制大规格弹簧扁钢的生产实践

小型机组现有设备工艺不能满足大规格弹簧扁钢的生产,通过制订、修改加热轧制工艺,采取小改小革等措施,实现了大规格弹簧扁钢在小型机组上的生产。

50t EAF-LF-VD-CC流程生产弹簧扁钢的工艺实践

介绍了国内某厂采用50tEAF-LF-VD-CC流程生产高品质弹簧扁钢的工艺。通过降低P、S、Cu、Ni等不利元素含量的上限,添加适量Cr、Al或Nb等合金元素,并经18架平立交替连续轧机热轧生产弹簧扁钢,其表面质量及尺寸、力学性能、低倍组织、非金属夹杂、金相组织等指标良好,尤其是氧化脱碳控制优良,脱碳层深度不到钢材厚度的1%;添加了微量Nb的弹簧扁钢强度和韧性均有明显提高。该弹簧扁钢的金相组织主要为珠光体和铁素体,珠光体片层间距相对于不含Nb钢更为细小。

55SiMnVB单面双槽弹簧扁钢的生产

５５ＳｉＭｎＶＢ单面双槽弹簧扁钢是一种结合我国资源特点的新型经济断面钢材。本文阐述了单面双槽弹簧扁钢的轧制工艺及孔型设计对产品质量的影响。

60Si2Mn弹簧扁钢剪切端部裂纹分析

针对方大特钢公司60Si2Mn弹簧扁钢产品出现剪切端面裂纹问题,进行裂纹检测、剪切温度试验和不同温度下力学性能检测;分析发现剪切时的温度对裂纹产生的影响,发现剪切裂纹是剪切应力作用于偏析较严重部位形成的裂纹源在残余应力释放过程中扩展形成的横向裂纹。根据分析结果,在生产实践中分别对炼钢、轧制工序采取相应措施,有效控制了弹簧扁钢的剪切端面裂纹。

汽车用热轧弹簧扁钢60Si2Mn试制

通过总结鄂钢公司汽车用热轧弹簧扁钢60Si2Mn的试制过程,检验鄂钢现有装备生产弹簧扁钢产品的适应性和符合性,找出所产弹簧扁钢的不足,制定弹簧扁钢工艺技术标准和生产工艺参数,为弹簧扁钢的批量生产做准备。

热轧直角扁钢研制开发实践

主要介绍方大特钢轧钢厂生产线的设备概况,以及在进行直角扁钢品种开发过程中碰到的问题和解决办法。

常用弹簧扁钢脱碳倾向性试验研究

加热温度和保温时间对弹簧扁钢脱碳层深度影响较大。通过不同工艺的热处理试验,分析研究加热温度和保温时间对60Si2Mn、SUP9和51CrV4常用弹簧扁钢脱碳层深度的影响。结果表明:3种试验钢在加热温度为1 000~1 100℃存在脱碳敏感区;在保温时间相同的条件下,随加热温度的提高,以及在加热温度相同的条件下,随保温时间的增加,各钢种的脱碳层深度总体上呈增加的趋势;60Si2Mn的脱碳倾向性与SUP9和51CrV4相比较严重,SUP9和51CrV4的脱碳倾向性基本相当。针对弹簧扁钢的轧制加热工艺及板簧的热处理工艺提出一些建议。