不同冶炼工艺对J409L低碳氮不锈钢纯净度的影响

通过气体分析仪、X荧光法、金相显微镜、扫描电镜及能谱仪对比分析了一步法(AOD+LF)和二步法(AOD+VOD+LF)工艺冶炼J409L低碳氮不锈钢各工序全氧含量、炉渣组分、夹杂物的控制情况。结果表明:一步法工艺冶炼的J409L在LF精炼过程、连铸中包试样的T[O]均较高;Al脱氧能力明显较强,二步法VOD工序具有更良好的脱氧效果;一步法冶炼炉渣组分的SiO_(2)含量偏高,Ti收得率偏低;不同冶炼工艺生产J409L,连铸中包钢液的夹杂物类型一致,均为Ti氧化物包裹Al-Si氧化物的复合夹杂物。

基于Laasraoui-Jonas位错密度模型的GWZK134合金动态再结晶行为研究

采用Gleeble-3500D热模拟试验机进行了单轴等温压缩试验,研究了GWZK134合金在变形温度360~480℃,应变速率0.001~1 s^(-1)条件下的动态再结晶行为,并基于镁合金的密排六方(HCP)结构,建立了改进的Laasraoui-Jonas(L-J)位错密度模型。结果表明:GWZK134合金的动态再结晶体积分数随温度的升高而增大,随应变速率的加快而减小。在变形过程中,动态再结晶由晶界处形核产生,并逐步向周围晶粒扩展,随温度升高或应变速率的降低,压缩条件下剪切应力引起的扁平状晶粒逐渐成为等轴晶。此外,通过模拟仿真结果与试验数据相比较,证明所建立的模型对该合金动态再结晶行为模拟较为准确。

445J2超纯铁素体不锈钢和316L超低碳奥氏体不锈钢在溴化锂溶液的点蚀分析

445J2铁素体不锈钢由于高的导热率、低的热膨胀系数以及良好的耐蚀性能使得其作为溴冷机中一些部件的良好候选材料,本文采用电化学测试方法对比研究了445J2超纯铁素体不锈钢(/%:0.01C,22.5Cr,1.9Mo,0.27Nb,0.20Ti,0.09Al,0.36Cu,0.015P,0.001S,0.015N)和316L奥氏体不锈钢(/%:0.002C,16.8Cr,10.19Ni,2.02Mo,0.025P,0.0008S)在20~60℃0.1~1M的溴化锂溶液中的点蚀行为,并采用扫描电镜(SEM)和能谱分析仪(EDS)对电化学结果进行表征。结果表明,随着LiBr温度和浓度的升高,两种钢腐蚀电流密度增大,点蚀电位降低,耐点蚀性变差;氧化物和硫化物夹杂会引起两种钢的点蚀;高含量的Cr以及Mo、Ti、Nb、Al等合金元素使445J2钢具有优异的耐点蚀性能。

J7L飞机大迎角/失速/尾旋试飞

介绍了 J7L飞机大迎角 /失速 /尾旋试飞的目的 ,简要说明了大迎角 /失速 /尾旋试飞前的预先研究工作 ,并结合具体的试飞结果曲线对 J7L飞机失速 /尾旋特性及改出方法进行了分析。结果表明 ,该方法可用于常规布局飞机的大迎角 /失速 /尾旋试飞 ,为新机试飞提供了有效的参考依据。

Laasraoui-Jonas位错密度模型结合元胞自动机模拟AZ31镁合金动态再结晶

通过Gleeble 3500热压缩试验机对AZ31镁合金进行热压缩实验,得到温度为300、350、400、450和500℃,应变速率为0.03、0.3、和3 s 1的流变应力曲线。对流变应力曲线进行图形变换求解出不同应变速率下的回复参数r,求得的回复参数的自然对数lnr与温度的倒数1/T成线性相关。结果表明:可以采用修正的Laasraoui-Jonas(L-J)位错密度模型计算AZ31镁合金动态再结晶过程中的位错密度演变;修正的L-J位错密度模型结合元胞自动机(CA)能精确地模拟位错密度动态再结晶过程。

超临界L-J流体粘度的分子动力学模拟

用分子动力学模拟了超临界Lennard-Jones(L-J)流体在微通道内的剪切应力与速度分布。利用经典流体力学理论中剪切应力和速度分布之间的关系式,得到了超临界氩与超临界氦在不同温度和密度条件下的动力粘度。结果说明,L-J流体模型得到的超临界氩的粘度与美国国家标准局(NIST)公布的数据十分接近,超临界氦的粘度与NIST中的粘度数据具有相同的数量级,但是数值稍有偏差,说明氦这种量子流体,单纯以L-J流体势能模型为基础是不完全的,需要在此基础上进行量子效应的修正。

薤白甙J，K和L的结构

进一步用ＨＰＬＣ自小根蒜（ＡｌｌｉｕｍｍａｃｒｏｓｔｅｍｏｎＢｕｎｇｅ）鳞茎中分得两种新的呋甾皂甙，薤白甙Ｊ（１）和薤白甙Ｌ（ＩＩＩ），以及Ｉ的甲基化人工产物薤白甙Ｋ（ＩＩ）。经过化学降解和光谱（１Ｈ－ＮＭＲ，１３Ｃ－ＮＭＲ和ＦＡＢ－ＭＳ等）分析，确定其结构分别为：（２５Ｒ）－２６－Ｏ－β－Ｄ－吡喃葡萄糖基－２２－羟基－５β－呋甾－２β，３β，２６－三醇－３－Ｏ－β－Ｄ－吡喃葡萄糖基（１→２）－β－Ｄ－吡喃半乳糖甙（Ｉ）；（２５Ｒ）－２６－Ｏ－β－Ｄ－吡喃葡萄糖基－２２－甲氧基－５β－呋甾－２β，３β，２６－．三醇－３－Ｏ－β－Ｄ－吡喃葡萄糖基（１→２）－β－Ｄ－吡喃半乳糖甙（ＩＩ）和（２５Ｒ）－２６－Ｏ－β－Ｄ－吡喃葡萄糖基－５β－呋甾－２０（２２）－烯－２６β，３β，２６－三醇－３－Ｏ－β－Ｄ－吡喃葡萄糖基（１→２）－β－Ｄ－吡喃半乳糖甙（ＩＩＩ）。

基于L-J位错密度模型及CA法的45Cr4NiMoV合金动态再结晶行为

基于热压缩实验得到的数据,获得了45Cr4NiMoV合金在改进的Laasraoui-Jonas(L-J)位错密度模型中的应变软化参数及应变硬化参数,建立了45Cr4NiMoV合金的动态再结晶模型。采用元胞自动机(CA)方法,应用DEFORM-3D软件对45Cr4NiMoV合金热成形过程中的动态再结晶行为进行有限元分析,并与实验得到的微观组织进行对比。结果表明:当应变速率及变形量一定时,较高的变形温度促使45Cr4NiMoV合金位错及晶界迁移运动加剧,其动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高而增大,模拟结果与实验结果较为吻合,验证了所建立的L-J位错密度模型的合理性,说明修正的L-J位错密度模型结合CA能准确预测45Cr4NiMoV合金的动态再结晶微观组织演变过程。

焊接工艺对316J1L不锈钢焊缝耐海水腐蚀性能的影响

通过提高焊接速度,减小焊接电流等手段改进316J1L的焊接工艺,提高了焊缝的耐海水腐蚀性能。利用金相显微镜、扫描电镜及X射线衍射技术对原失效焊件及改进工艺焊件三区的微观组织形貌、元素分布、物相组成等进行测定,测量2种工艺下焊件三区的动电位极化曲线,并对电化学特性进行了比较分析。结果表明:改进工艺后焊件三区平均晶粒度较大,元素分布更加均匀,腐蚀电流密度更小,腐蚀电位更高,腐蚀速率显著降低。

基于Laasraoui-Jonas位错密度理论的TA10钛合金微观组织演变模拟

为模拟TA10钛合金的微观组织演变,采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机,在变形温度为800~1050℃,应变速率为0.01~5 s^（-1）的条件下,对TA10钛合金做了热模拟压缩实验。通过处理实验数据,得到不同变形条件下的动态回复软化率系数r,分析了变形温度和应变速率对r值的影响;建立了TA10钛合金的Laasraoui-Jonas（L-J）位错密度模型,结合元胞自动机法（Cellular Automata,CA）对TA10钛合金的微观组织演变进行模拟,并将模拟结果与实验结果进行对比。结果表明：TA10钛合金动态回复软化率系数r的值随应变速率的增加而减小,随温度的升高而增大;模拟结果与实验结果基本吻合,所构建的L-J位错密度模型能够准确预测TA10钛合金在热压缩过程中的微观组织演变。

基于人工鱼群与Levenberg-Marquardt混合算法的Jiles-Atherton磁滞模型参数提取

准确高效地提取J-A磁滞模型参数,是利用该模型模拟磁性元件磁滞特性的首要任务。针对现有J-A模型参数提取方法存在的求解精度低且仿真耗时的问题,提出了一种基于人工鱼群算法与L-M算法混合的J-A模型参数辨识方法。首先,根据人工鱼群算法全局搜索能力强的特点,将其运用于J-A模型参数全局最优解所在区域的定位当中;在满足切换过渡准则后,人工鱼群算法终止迭代并切换至L-M算法;此时,L-M算法利用其局部寻优能力强的优势,将人工鱼群算法提供的最优解作为初始值,快速收敛于全局最优解。仿真及实验结果表明,所提混合算法不仅求解精度较高,同时收敛速度更快。

应用L-J(12/6)势能模型对Fe^(2+)水化作用的分子动力学模拟(英文)

本文首先优化出Fe2+和水分子相互作用的Lennard-Jones(12/6)势能模型中的2个参数:εIW=0.180kcal·mol-1和σIW=0.2885nm。然后在298.15K和573K温度条件下,用这个势能模型去运行Fe2+极稀水溶液系统的分子动力学模拟。模拟的结果显示,Fe2+的第一和第二水化壳层的结构和动力学性质与实验的,以及其他势能模型模拟出的结果一致。模拟的同时获得了关于RWK2水分子模型内部结构变化的新信息。此外,模拟揭示了温度变化对Fe2+水化结构和动力学性质的影响。

毛萼绣线菊碱J,K,L及M的化学结构

从毛萼绣线菊(Spiraea japonica var.acuminata)根中分离到16个新二萜花生物碱,其中碱J,K,L及M为亚胺类成分,经波谱分析和化学方法分别测定了它们的化学结构。

J_1l耦合下原子部分g因子为负值的条件

本文证明了人Ｊ１ｌ耦合下原子部分ｇ因子为负值的条件，并讨论了由此可能产生的影响．

L-J流体化学势的分子模拟计算

用３ 种检测粒子法（Ｗｉｄｏｍ ，Ｋｕｍａｒ，ｆｇ ｓａｍｐｌｉｎｇ） 对Ｌ－Ｊ流体临界温度以上的数十个状态点的化学势进行了模拟计算。结果表明，这几种方法与由Ｌ－ Ｊ流体状态方程得出的值吻合很好，但其中Ｋｕｍａｒ 法的结果在有些状态点与其它方法相差较大。另外，即使在ρ＊ ≥１．０ 这样高的密度下，采用适当的技术处理后这几种方法都是可行的。

基于Lennard-Jones势的界面摩擦黏滑行为动力学研究

目的研究界面摩擦过程中,原子间的相互作用关系及规律。方法基于Lennard-Jones（L-J）势理论,建立界面摩擦黏滑行为的非线弹性振子模型,并以α-Fe晶体为例进行仿真分析。结果在假设条件下,质块振动主振频率约为16 Hz;运动端宏观速度v=1×10-3m/s是主振幅值增大的临界值;刚度系数k和阻尼系数c分别在1.0~100 N/m,1.0×10-4~1.0×10-1N/（m/s）范围内变化时,粘滑频率和主振频率分别随二者的增大而提高;摩擦界面真实接触面积S在1.0×10-18~1.0×10-14m2内变化时,增大摩擦界面间的法向压力将导致黏滑强度增大。仿真计算表明：摩擦界面单个原子受到的激励力与原子间作用势及晶格常数有关,质块的黏滑行为与激励力、相对滑动速度、质块质量、系统刚度系数、系统阻尼系数及真实接触面积等内外因素有关。结论相对滑动速度或真实接触面积增大时,黏滑强度增强;质块质量、系统刚度系数、系统阻尼系数增大时,黏滑强度减弱。系统刚度系数、系统阻尼系数增大时,黏滑频率增大;质块质量增大时,黏滑频率减小;相对滑动速度、真实接触面积对黏滑频率的影响不显著。

有向图的L(j,k)数的上界(英文)

给定正整数j≥k,有向图D的一个L(j,k)-标号是指从V(D)到非负整数集的一个函数f,使得当x在D中邻接到y时|f(x)-f(y)|≥j,当x在D中到y距离为二时|f(x)-f(y)|≥k.f的像元素称为标号.L(j,k)一标号问题就是确定(?)j,k-数(?)j,k(D),这个参数等于(?) max{f(x)|x∈V(D)},这里f取遍D的所有L(j,k)-标号.本文根据有向图的有向着色数及最长有向路的长度来研究(?)j,k-数,证明了:(1)对任何有向着色数为(?)(D)的有向图D,(?)j,k(D)≤((?)(D)-1)j;(2)对任何最长有向路的长度为l的有向图D,如果不含有向圈或者D中最长有向圈长度为l+1,则(?)j,k(D)≤lj.并且这两个界都是可达的.最后我们对l=3的有向图给出了3j-L(j,k)-labelling的一个有效算法.

TDR(L)-J50型光学炉的维护与常见故障分析

本文介绍了TDR(L)-J50型光学晶体生长设备的结构原理、性能特点,重点介绍了其常见故障产生的原因及预处理方法。

智能功率模块(IPM)MIG20J106L原理及应用

ＭＩＧ２０Ｊ１０６Ｌ 是一种智能功率模块，内部集成了驱动电路和多种保护电路。可组成结构简单的变频调速系统，本文简要介绍了其电气性能、工作原理和典型应用电路。