PEW-g-MAH改性竹粉机理研究

研究了PEW-g-MAH改性竹粉的机理,借助傅立叶红外光谱、热重分析、差示扫描量热法来探究PEW-g-MAH与竹粉的反应机理。结果表明,PEW-g-MAH中的酸酐基与竹粉中的羟基发生酯化反应,改性后的竹粉热稳定性增加,竹粉与PEW-g-MAH发生了化学键结合。

相容剂对PP/PP-g-MAH/EVOH中空纤维硬弹性的影响

采用乙烯-乙烯醇共聚物(EVOH)共混亲水改性聚丙烯(PP),并且,聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)作为相容剂,制备PP/PP-g-MAH/EVOH共混物,再经熔融纺丝制备具有硬弹性的PP/PP-g-MAH/EVOH中空纤维。然后,对共混物亲水性能、中空纤维微观形态和力学性能进行测试表征,分析相容剂PP-g-MAH对PP/PP-g-MAH/EVOH中空纤维亲水性与硬弹性行为的影响。结果表明,加入EVOH可以改善PP/PP-g-MAH/EVOH共混体系的亲水性,增容共混体系提高了共混体系的亲水性。PEMAH-0由于受到不相容的两相界面的影响,中空纤维的弹性回复率与强度显著降低,硬弹性较差。PP-g-MAH可以改善两相间相容性,细化EVOH的相岛结构,提高了PP/PP-g-MAH/EVOH中空纤维的强度与弹性回复率,使其具有较好的硬弹性。

PE-g-MAH与铝片粘接机理的研究

本文采用双螺杆熔融接枝法,制备马来酸酐(MAH)接枝聚乙烯(PE-g-MAH)和马来酸酐/苯乙烯(St)接枝聚乙烯(PE-g-(MAH-St)),考察St用量对PE-g-(MAH-St)和铝片粘接强度的影响.FTIR测试表明,St的加入使羰基峰发生“红移”现象,PE-g-MAH,PE-g-(MAH-St=1:0.5),PE-g-(MAH-St=1:1)分别为1791cm^(-1)、1786 cm^(-1)和1782 cm^(-1),原因是MAH和St易生成电荷转移络合物(CTC),CTC使羰基双键减弱导致.同时,相比PE-g-MAH,PE-g-(MAH-St=1:1)接枝率最高且界面粘合功最大,而与铝片的粘接强度却显著下降,这主要是因为CTC使MAH环内电子离域成大π键,相应氧原子上的孤对电子呈现与大π键共轭的趋势,导致氧原子孤对电子与铝片“空轨道”配位能力减弱,导致粘接强度下降,因此证明PE-g-MAH与铝片间生成的配位键是粘接的主要机理。

梳状P(MMA-co-MAh)-g-PEGME共聚物的合成及结构与性能

用自制的甲基丙烯酸甲酯和马来酸酐的共聚物P(MMA-co-MAh)为反应物,聚乙二醇单甲醚(PEGME)为接枝单体,合成了梳状P(MMA-co-MAh)共聚物多缩乙二醇酯(P(MMA-co-MAh)-g-MPEG).采用傅立叶红外光谱(FTIR)、核磁共振(NMR)13C谱、1H谱以及H,C-COSP谱对所合成的梳状共聚物结构进行表征;热失重分析(TGA)和示差扫描量热法(DSC)对所合成的共聚物的物理性能进行了分析.FTIR及NMR结果表明,聚乙二醇单甲醚通过酯化反应接枝到P(MMA-co-MAh)共聚物上,形成以MMA/MAh共聚物为主链,聚乙二醇单甲醚为侧链的梳状共聚物,其在马来酸酐上的接枝率大约为20%;热性能分析结果表明,合成的梳状共聚物热分解温度与共聚物P(MMA-co-MAh)的分解温度相差不大,接枝后的梳状共聚物也具有高的热稳定性,起始热分解温度在325.9℃左右,且该梳状共聚物具有两个玻璃化转变温度,一个是由于侧链的玻璃化转变引起的,温度为32℃左右;一个是主链的玻璃化转变引起的,温度为120℃左右.在主链玻璃化转变温度以下,侧链是可以移动的,有利于电活性物质和离子等在聚合物基体中的扩散和迁移.

POE-g-MAH在木粉/PVC复合材料中的应用研究

在木粉/PVC共混体系中,POE-g-MAH的加入提高了复合材料的拉伸、冲击强度,改善了材料的外观及加工性能。通过SEM发现,POE-g-MAH的引入增强了木粉和PVC之间的界面黏接性。而CPE的加入与POE-g-MAH共同作用,进一步改善了体系的机械性能、加工性及外观。

PBS-g-MAH及MAH对PBS/淀粉合金力学性能的影响

通过在聚丁二酸丁二醇酯(PBS)/淀粉合金中加入PBS-g-MAH,改善合金材料的力学性能;同时通过“一步法”挤出改善材料的力学性能。研究了PBS-g-MAH和MAH的加入量对材料力学性能的变影响;通过SEM及DSC观察了合金中两相相容性的改善情况和材料熔融热行为的变化。结果表明,两种改性方法改善了合金材料的力学性能。当体系中含有5%接枝物时,合金的拉伸强度相对于不加助剂提高68%,冲击强度提高70%;当MAH加入量为PBS的1%时,其拉伸强度提高约94%,冲击强度提高143%;体系的相容性也得提高,合金的熔点也发生了不同程度的变化。

LLDPE熔融接枝MAH功能化研究

以双螺杆挤出机为反应器 ,在自由基引发剂过氧化二异丙苯 (DCP)存在下 ,加入添加剂 ,采用熔融法对线型低密度聚乙烯 (LLDPE)进行马来酸酐 (MAH)接枝 ,对产物的接枝率 (Gx)、凝胶含量 (gel)以及溶体流动速率(MFR)的影响因素进行了系统的研究 。

SEBS熔融接枝MAH及SEBS-g-MAH的热性能

采用双螺杆挤出机进行了SEBS熔融接枝M AH的反应挤出,得到了一系列不同接枝率的SEBS-g-M AH产品。采用酸碱滴定法测定了SEBS-g-M AH的接枝率。通过FT-IR和13C-NM R确定了SEBS-g-M AH的生成及接枝反应中M AH的接枝形式。通过DSC、TG两种方法对SEBS-g-M AH进行了热性能分析。由DSC分析,发现接枝后SEBS的PS段的Tg稍有降低,而EB段的Tg几乎没有变化;TG测试发现SEBS-g-M AH的热稳定性能比SEBS要高。

新型引发剂DMDPB在LLDPE熔融接枝MAH中的应用

采用熔融接枝的方法 ,在双螺杆挤出机中用 2 ,3-二甲基 -2 ,3-二苯基丁烷 (DMDPB)和过氧化二异丙苯(DCP)两种不同的引发剂将马来酸酐 (MAH)接枝到线形低密度聚乙烯 (LLDPE)上。用二甲苯溶解 -丙酮抽提 (或沉淀 )法处理接枝物 ,用红外光谱证实了在新型引发剂DMDPB的引发下 ,马来酸酐成功地接上了PE。用化学实验方法定量测定了接枝率的大小和凝胶含量 ,结果发现DMDPB引发的接枝物无凝胶现象。通过熔体流动速率的测定说明了接枝物加工性能的优劣。并对两种引发剂做进一步的比较。

PPO/SEBS-g-MAH共混体系的形态结构与冲击性能

从亚微相态和冲击性能出发 ,对比了采用熔融挤出法制备的PPO/SEBS和PPO/SEBS g MAH两种共混物 .结果表明 ,在本文所研究的弹性体用量范围内 ,PPO/SEBS为“海 岛”型结构 ,而PPO/SEBS g MAH呈现网状结构 ;PPO/SEBS体系无脆韧转变现象 ,PPO/SEBS g MAH体系则在弹性体用量为 10 %～ 15 %时出现明显的脆韧转变 ,缺口冲击强度达到 95 0J/m ,这种超韧现象源于其网状结构的形成 .文中进一步用DSC和毛细管流变仪对共混体系的热性能和流变性能进行了测试 ,探讨了PPO/SEBS g

POE-g-MAH对PP/PA6共混体系形态结构与力学性能的影响

研究了乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂对PP/PA6共混体系相容性、形态结构和宏观力学性能的影响。研究结果表明:在PP/PA6共混体系中加入相容剂POE-g-MAH,不仅能够显著改善PP/PA6共混物的相容性,明显降低分散相的粒径,而且能够使PP/PA6共混物在保持较高的拉伸强度和弹性模量的同时,大幅度地提高共混物的缺口冲击强度和断裂伸长率,与纯PP相比提高幅度分别达到198.3%和778.8%。POE-g-MAH增容PP/PA6共混体系的非等温结晶行为的研究表明,PA6作为成核剂使PP的结晶温度提高,POE-g-MAH的加入能进一步促进PA6对PP基体的异相成核作用。

TPU/SEBS-g-MAH/SEBS共混材料的性能

采用SEBS与TPU共混的方法,将SEBS的良好柔顺性与TPU的高极性相结合,得到了可以作为极性工程塑料包覆料使用的共混型热塑性弹性体。通过高压毛细管的测试,评价了充油SEBS与TPU的温度敏感行为;示差扫描量热仪的测试结果表明,随着充油量的增加,SEBS共混材料的Tg逐渐降低,直到充油量达到100%后,Tg稳定在-64℃左右;随着SEBS-g-M AH含量增加,共混物的100%、300%定伸应力逐渐增加,断裂伸长率、断裂应力的变化相同。随着TPU含量的增加,共混材料100%的定伸应力保持不变,而300%定伸应力、断裂伸长率下降,断裂应力却逐渐增加。

溶液法制备高接枝率HDPE-g-MAH

用溶液法制备了HDPE -g -MAH,并讨论了单体、引发剂用量、反应温度、反应时间、投料方式等因素对产物接枝率的影响。

同向双螺杆捏合盘厚度对MAH接枝LDPE反应挤出过程的影响

研究了同向双螺杆挤出机中,捏合盘元件的不同厚度对低密度聚乙烯(LDPE)接枝马来酸酐(MAH)反应挤出过程的影响,并将其与常规螺纹元件进行对比。对挤出沿程中的3个位置和挤出机出口处进行取样,用滴定法测定这些样品的接枝率。结果表明,捏合盘元件所对应的样品接枝率高于常规螺纹元件,并且随着捏合盘厚度的增加,其所对应的样品接枝率下降。此外对于接枝反应而言,捏合盘元件的分布混合能力所起到的作用要高于其分散混合能力。

PA66/POE/POE-g-MAH的分散相形态与力学性能研究

以（乙烯／辛烯）共聚物（POE）和马来酸酐接枝POE（POE—g—MAH）并用，制备了尼龙（PA）66／POE／POE—g—MAH合金，研究了POE—g—MAH用量对合金形态结构、力学性能的影响。结果表明，随着POE—g—MAH含量的增加，PA66／POE／POE—g-MAH合金的形态结构得到明显改善，弹性体分散相粒径细化且分布均匀，冲击强度显著提高；分散相粒径越小，粒径分布越均匀，POE—g-MAH较好增韧PA66的粒径范围是0．1～0．3μm；弹性体含量一定时，合金的缺口冲击强度随弹性体的细化而增大，但拉伸屈服强度和拉伸弹性模量不受影响。

MAH接枝HDPE及HDPE-g-MAH/PA6共混合金的性能

采用熔融法制备高密度聚乙烯与马来酸酐接枝物(HDPE-g-MAH),并以此接枝物制备HDPE-g-MAH/PA6共混合金,通过调整引发剂过氧化二异丙苯(DCP)和马来酸酐的用量来控制接枝率,并研究该共混合金的性能与接枝率之间的关系。结果表明:HDPE-g-MAH/PA6共混合金的力学性能、耐热性等均较纯高密度聚乙烯有很大提高,当质量比HDPE∶PA6∶MAH∶DCP为60∶40∶1∶0.3时,共混合金表现出较佳的性能。

POE-g-MAH增韧改性PA6的力学性能

研究了接枝马来酸酐的乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)对增韧改性尼龙6(PA6)力学性能的影响.结果表明:随着POE-g-MAH含量的增加,PA6的拉伸模量和强度及弯曲模量和强度均有所下降,但冲出强度和断裂伸长率均显著提高;增韧改性后PA6断面形貌明显成韧性断裂,且其熔体流动速率随POE-g-MAH含量增加而下降;当POE-g-MAH质量分数为25%时,增韧PA6的综合性能最佳,可用作PA柔性管材专用料.

同向双螺杆捏合盘错列角对MAH接枝LDPE反应的影响

研究了同向双螺杆挤出机中,捏合盘错列角对马来酸酐(MAH)接枝低密度聚乙烯(LDPE)反应挤出过程的影响。对挤出沿程中的三个位置和挤出机出口处进行取样,从纯化后样品的红外谱图中可以证实MAH确实已经接枝到LDPE的分子链上。捏合盘错列角为120°的螺杆构型所对应的沿程样品的接枝率最大,挤出产物的熔体质量流动速率最小。

EVA-g-MAH对PA6/EVA共混合金原位反应增容作用的研究

用乙烯 -醋酸乙烯酯共聚物 (EVA )对尼龙 6 (PA6 )进行增韧 ,加入乙烯 -醋酸乙烯酯共聚物与马来酸酐的接枝物 (EVA - g- MAH)进行原位反应增容 ,在反应型双螺杆挤出机上实现反应增容共混过程 ,制备出了具有超韧性的PA6 /EVA/EVA- g- MAH三元共混合金。探讨了 EVA - g- MAH对 PA6 /EVA的原位反应及增容机理 ,用高倍扫描电镜考察了合金材料的亚微相态。结果表明 ,EVA - g- MAH的加入使合金中 EVA粒子的粒径减小数倍 ,合金的冲击强度大幅度提高。另外 ,还利用 Molau实验验证了原位反应增容效果。

PFPA1212/SEBS-g-MAH共混合金力学性能和微观结构的研究

制备了石油发酵尼龙1212/SEBS-g-MAH共混合金,并对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明,随着增韧剂含量的增加,共混合金的缺口冲击强度显著提高,当增韧剂含量为25％时,缺口冲击强度为61.26 kJ/m^2,是纯尼龙1212的15倍,拉伸强度保持率是酏尼龙1212的90％。微观结构研究表明,尼龙1212的断裂属于韧性断裂,增韧后的尼龙1212缺口冲击断面有明显的应力发白现象,冲击强度提高的主要原因在于应力集中点的增多。