PA-6/UHMWP/EHDPE-g-MAH共混合金的形态结构与性能的研究

通过SEM观察和机械性能测试,研究了PA 6 UHMWPE HDPE g MAH共混合金的形态结构和性能。结果表明:加入HDPE g MAH可有效地改善共混物的相容性,增强两相界面间的粘结强度,降低分散相尺寸;同时还改善了共混物的机械性能,降低了熔体流动速率,提高了常温和低温冲击强度,降低了吸水率。

改性纳米CaCO_3/PE-g-MAH/HDPE复合塑料拉伸性能研究

采用硬脂酸(SA)对纳米进行表面活化,考察了改性纳米CaCO3、马来酸酐接枝聚乙烯(PE-g-MAH)分别或共同添加到高密度聚乙烯(HDPE)中形成的复合塑料的拉伸性能.结果表明:用质量分数为7%硬脂酸改性的纳米CaCO3,能较好地促使无机粒子的分散和与HDPE的结合,提高复合塑料的拉伸性能.PE-g-MAH的进一步嫁接作用,可延长硬脂酸分子链,加强硬脂酸和基体树脂之间的缠结作用,从而显著提高了复合塑料的拉伸强度.

偶联剂对HDPE基竹塑复合材料性能的影响

以高密度聚乙烯(HDPE)、竹粉(BF)为原料,马来酸酐接枝聚丙烯(MAH-g-PP)作为偶联剂,通过混炼、平板热压成型制备竹粉/HDPE复合材料,研究了马来酸酐接枝聚丙烯添加量(0、2%、5%、8%)对竹粉/HDPE复合材料吸湿性、吸水性、弯曲强度、拉伸强度以及抗冲击强度等性能的影响。结果表明:MAH-g-PP能显著改善竹粉/HDPE复合材料的吸湿、吸水性能,明显提高复合材料的力学性能;当MAH-g-PP添加量为5%时,复合材料的吸湿、吸水率最低,静曲强度与弹性模量分别提高68%和30.4%,拉伸强度与抗冲击强度分别增长53.7%和75%;而当MAH-g-PP添加量为8%时,复合材料的力学性能在一定程度上有所降低。红外光谱(FTIR)分析显示,添加MAH-g-PP后竹粉的游离羟基与马来酸酐之间发生了酯化反应。

HDPE-g-MAH和POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

分别以高密度聚乙烯接枝马来酸酐(HDPE-g-MAH)和乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂,通过熔融挤出法对PE100/PA6共混物进行共混改性。研究了两种相容剂的用量对共混物力学性能、热性能和微观结构的影响。结果表明:HDPE-g-MAH与POE-g-MAH相比,都使体系发生反应性增容的同时,对共混物的结晶性更为有利,使得PE100/PA6/HDPE-g-MAH的综合性能更好,更适合作为PE100耐热改性时的增容剂。

HDPE/GF的力学性能及非等温结晶行为研究

采用双螺杆挤出机制备了高密度聚乙烯(HDPE)/玻纤(GF)复合材料,并对HDPE/GF复合材料的力学性能和非等温结晶行为进行了研究。结果表明,MAHgPOE可以提高复合材料的冲击强度,复合材料中玻纤与HDPE的界面粘结状况良好;复合材料的Avrami指数(n)不随冷却速率改变而改变。

尼龙1010/HDPE-g-MAH共混体系界面形态及结晶行为的研究

通过Ｍｏｌａｕ实验、密度测定、二甲苯萃取物的ＩＲ分析以及ＤＳＣ、ＳＥＭ等手段，对尼龙１０１０／ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡＨ共混体系的界面形态和结晶行为进行了研究。结果表明，共混体系为热力学不相容体系；在熔融共混过程中，尼龙１０１０和ＨＤＰＥ－ｇ－ＭＡＨ发生化学反应，生成的接枝共聚物起到了共混体系相容剂的作用，分散和界面形态明显改善；共混体系中两相的结晶行为也受到影响，尼龙组分的熔融热焓明显下降。

相容剂的制备及其在纳米碳酸钙填充高密度聚乙烯中的应用

通过熔融接枝的方法制备了高分子型界面相容剂HDPE-g-MMH,并将其应用于HDPE/CaCO3填充体系,考查了HDPE-g-MAH对HDPE/CaCO3填充体系的增容效果和增容机理。结果显示,HDPE-g-MAH有效提高了HDPE/CaCO3两相组分的界面黏结,使复合材料的力学性能有明显的改善。

MAH接枝HDPE及HDPE-g-MAH/PA6共混合金的性能

采用熔融法制备高密度聚乙烯与马来酸酐接枝物(HDPE-g-MAH),并以此接枝物制备HDPE-g-MAH/PA6共混合金,通过调整引发剂过氧化二异丙苯(DCP)和马来酸酐的用量来控制接枝率,并研究该共混合金的性能与接枝率之间的关系。结果表明:HDPE-g-MAH/PA6共混合金的力学性能、耐热性等均较纯高密度聚乙烯有很大提高,当质量比HDPE∶PA6∶MAH∶DCP为60∶40∶1∶0.3时,共混合金表现出较佳的性能。

PBT/HDPE和PBT/HDPE-g-MAH共混体系形态和性能研究

通过熔融共混制备了聚对苯二甲酸丁二酯/马来酸酐接枝高密度聚乙烯(PBT/HDPE-g-MAH)和PBT/HDPE共混物,研究了共混体系的力学性能、相形态、熔融结晶行为和加工性能。结果表明,单纯加入HDPE对PBT的增韧效果并不理想,而加入HDPE-g-MAH可以提高PBT的冲击强度;HDPE-g-MAH可以改善共混体系的相形态,提高共混体系的相容性,有利于共混物性能的提高。

环氧树脂E-44/HDPE-g-MAH增韧聚苯硫醚性能

将马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)与聚苯硫醚(PPS)共混制成共混体系,体系采用环氧树脂E-44增容,考察共混物体系的热行为、力学性能、相形态、增韧机理。结果表明:PPS与HDPE-g-MAH的相容性有所改善,尤其是环氧树脂E-44的加入,使在增强增韧方面效果更加明显,体系的冲击韧性随着环氧树脂E-44含量的增加表现为先增强后降低。当环氧树脂E-44质量分数为6.5%时,共混体系的拉伸强度提高到52 MPa,冲击强度也达到7.5 kJ/m2。PPS/HDPE-g-MAH/E-44共混体系中,环氧树脂E-44作为增容剂和增韧剂提高PPS基体与HDPE-g-MAH的界面粘结能力,使其共混物达到增强增韧的效果。

HDPE-g-MAH对填充体系增容作用的研究

研究了以聚乙烯,马来酸酐接枝共聚物(HDPE g MAH)作为相容剂的HDPE CaCO_3填充体系。通过对填充物的二甲苯萃取试验发现:接枝聚乙烯大分子链上的马来酸酐基团在熔融填充过程中与CaCO_3填料表面形成了一定的化学结合,改善了树脂与填料之间的界面亲和性,起到了增容作用。拉伸与冲击性能测定表明增容填充体系的力学性能明显提高。

PA66/UHMWPE合金的力学性能和微观结构研究

制备了PA66/UHMWPE/HDPE g MAH共混合金 ,并对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明 ,随着UHMWPE质量分数的增加 ,共混合金常温和低温下的缺口冲击强度都显著提高 ,拉伸强度和拉伸模量下降 ,但仍能保持较高的力学性能 ;添加了UHMWPE的PA66合金的断裂面有大量的空穴产生和应力发白现象。

PTFE/HDPE自润滑光缆保护管料的研制(II)

采用液相接枝技术 ,以马来酸酐 (MAH)为单体对高密度聚乙烯 (HDPE)进行接枝功能改性 ,用红外光谱对接枝物进行了表征 .本文研究了聚四氟乙烯 (PTFE)含量对改性 HDPE/ PTFE共混材料的力学性能、加工性能和摩擦性能的影响 ,确定了光纤保护套管的配比 .

马来酸酐接枝聚乙烯对竹粉/高密度聚乙烯复合材料性能的影响

以废旧高密度聚乙烯(HDPE)、竹粉(BF)为原料,马来酸酐接枝聚乙烯(MAH-g-PE)作为偶联剂,通过混炼、平板热压成型制备BF/HDPE复合材料。研究通过改变偶联剂的添加量(0%,2%,5%,8%)来检测产品的吸湿、吸水性、力学强度等指标,结果显示:MAH-g-PE能明显改善BF/HDPE复合材料的吸湿、吸水性能,以及提高产品的力学性能,当添加量为5%时,样品显示了最低的吸湿、吸水率,静曲强度与弹性模量分别提高60%和52%,拉伸强度与抗冲击强度分别增长48%和72%。红外光潜(VrIR)检测证实添加MAH-g-PE后,游离羟基与马来酸酐之间发生了酯化反应。

高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙6共混材料动态流变行为

研究了HDPE/HDPE-g-MAH/PA6共混物的形貌和动态流变特性。扫描电镜显示,HDPE-g-MAH相容剂的添加使得HDPE/PA6共混物的分散相尺寸细化。当共混物中尼龙6(PA6)质量分数分别为14%,34%,56%和78%时,共混物分别显示出海岛结构(PA6分散相,HDPE基体)、乳液包乳液结构(HDPE基体中PA6熔滴被HDPE-g-MAH包裹)、双连续相结构和海岛结构(HDPE分散相,PA6基体)。由于这种乳液包乳液结构,DPE/HDPE-g-MAH/PA6共混物黏度超出纯PA6和纯HDPE黏度,其黏度主要由乳液外层HDPE-g-MAH接枝物的黏度决定。共混材料的松弛时间谱大多显示出HDPE和PA6的松弛时间峰,但PA6质量分数为34%时,由于乳液包乳液结构影响,共混材料显示特殊的松弛时间谱。

HDPE-g-MAH对HDPE/石墨导热复合材料性能的影响

针对高密度聚乙烯(HDPE)/石墨复合材料中石墨与HDPE的相容性差,复合材料性能较差的缺点,采用3-氨基丙基三乙氧基硅烷对石墨进行表面改性,然后以HDPE-g-MAH作为HDPE与石墨的相容剂,研究了其对HDPE/石墨导热复合材料性能的影响。结果表明,当HDPE-g-MAH用量为3%(质量分数,下同)时,HDPE/石墨复合材料的拉伸强度和冲击强度分别从未加HDPE-g-MAH时的25.0 MPa和5.9 J/m2提高到27.1 MPa和6.9 J/m2。SEM结果显示,HDPE-g-MAH改善了HDPE与石墨的界面结合情况。接触角和表面能结果进一步证明,HDPE-g-MAH改善了石墨在HDPE基体中的分散性,石墨在HDPE中的团聚减少。

HDPE/HDPE-g-MAH/PA11共混物流变行为的研究

以马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)为增容剂,通过熔融共混法制备了HDPE/HDPE-g-MAH/聚酰胺11(PA11)共混物,讨论了增容剂HDPE-g-MAH对共混物流变行为的影响。结果表明:HDPE-g-MAH的加入使共混物熔体对剪切速率的敏感性增强,同时使共混物黏度对温度变化的敏感程度减弱;随着HDPE-g-MAH含量的增加,共混物表观黏度先增加后减小,其含量为2%时共混物黏度最大。

高密度聚乙烯／聚碳酸酯共混体系性能的初步研究

本文介绍了不同牌号高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）和聚碳酸酯（ＰＣ）对ＨＤＰＥ／ＰＣ共混物性能的影响结果。同时以ＰＥ接枝马来酸酐（ＰＥ－ｇ－ＭＡＨ）和自制ＰＥ接枝烯丙基双酚Ａ醚（ＰＥ－ｇ－ＤＡＢＰＡＥ）及ＰＥ接枝烯丙基双酚Ａ（ＰＥ－ｇ－ＤＡＢＰＡ）作为增容剂，研究了不同增容剂、ＰＣ含量和增容剂含量对ＨＤＰＥ／ＰＣ共混物力学和热性能的影响。

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012 （PA1012）/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）/高密度聚乙烯（HDPE）合金材料.固定PA1 012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/（20-x）A（x=0 ～20）,通过机械性能、扫描电镜（SEM）、熔体质量流动速率（MFR）测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响.当（20-x）∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大.当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20％ POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4％,弯曲模量提高了19.8％,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡.

高密度聚乙烯/氯磺化聚乙烯热塑性动态硫化弹性体的性能研究

将高密度聚乙烯(HDPE)与氯磺化聚乙烯(CSM)共混制备热塑性动态硫化弹性体(TPV),并采用高密度聚乙烯接枝马来酸酐(HDPE-g-MAH)作为相容剂来改善HDPE与CSM的相容性,研究HDPE/CSM共混比和HDPE-g-MAH用量对TPV性能的影响。结果表明:随着CSM用量的增大,TPV的力学性能先降低后提高,玻璃化温度(T_(g))升高,阻燃性能改善;添加HDPE-g-MAH后,TPV的力学性能提高,T_(g)降低,HDPE与CSM的相容性较好,CSM粒子在体系中分散更均匀,TPV的拉伸断面更平整。