稳定表达GFP-V12Rac1的NIH3T3细胞系的建立

目的:构建稳定表达GFP-V12Rac1(组成型活化Rac1的GFP融合蛋白)的NIH3T3细胞系。方法:构建表达GFP-V12Rac1和GFP的质粒和慢病毒载体,通过慢病毒感染和流式分选获取稳定表达目的基因的NIH3T3细胞系。通过铺展实验检测GFP-V12Rac1的功能,通过Boyden chamber迁移实验检测细胞的运动能力。结果:建立了稳定表达GFP-V12Rac1的NIH3T3细胞系及对照细胞系;稳定表达的GFP-V12Rac1可促进NIH3T3细胞的铺展,同时,构建的细胞系具备趋化运动能力。结论:用慢病毒载体可构建稳定表达GFP-V12Rac1的NIH3T3细胞系,外源基因表达产物功能正常且细胞系具备趋化能力。该细胞系可作为研究Rac1活性定位机制的可靠细胞模型。

Cr12Mo1V1钢滚丝轮断裂原因分析

某公司Cr12Mo1V1钢滚丝轮在使用中断裂.为弄清滚丝轮断裂的原因,采用直读光谱仪、洛氏硬度计、金相显微镜和扫描电子显微镜等对其进行了化学成分分析、硬度测定、断口分析和金相检验.结果表明:滚丝轮存在较多非金属夹杂物和带状及网状碳化物,增大了脆性,导致其使用中在交变载荷的作用下断裂.

横空出世——法拉利石破天惊的新款V12 GT原来是四座四驱旅行车

很难怪法拉利打保险球。正如大家所见，这款四加四的瞩目造型介乎轿跑与旅行车之间，是法拉利继California之后另一个遵徇大众要求的型号。这些要求主要指正规四座位，可观后备厢容量。适合日常驾驶，可以无惧风雪开往阿斯彭（Aspen）或科尔蒂纳丹佩佐（Cortina D’Ampezzo）的滑雪渡假屋自然好上加好。所以法拉利不但破天荒采用轿跑旅行车形式，还给买家送上一个配备四驱系统的底盘；老Enzo泉下有知恐怕就要辗转反侧，转速甚至比新一季F1赛车的曲轴还要快上百倍。

12Cr2Mo1V钢凸台附加填充丝埋弧堆焊工艺研究

针对12Cr2Mo1V钢加氢反应器壳体凸台采用单丝埋弧焊进行堆焊、制造效率低的问题,研究了采用附加填充丝埋弧焊的焊接方法堆焊12Cr2Mo1V材质凸台本体的工艺可行性。研究结果表明,在12Cr2Mo1V钢上采用附加填充丝埋弧焊进行本体堆焊,焊接工艺性良好;其工艺评定试验的各项力学性能完全满足母材的要求,特别是-30℃夏比KV_(2)型缺口冲击试验冲击值均≥54 J,抗回火脆化倾向评定试验结果均满足v Tr54+3Δv Tr54≤0℃的要求。与单丝埋弧堆焊相比,两枪六丝附加填充丝埋弧堆焊凸台可提高生产效率200%~250%。该项工艺研究在满足加钒钢凸台性能的前提条件下,能极大缩短凸台制造周期、节能减排,为加氢反应器先进绿色制造的发展提供了新的制造手段。

某电厂中压调速汽门2Cr12NiMo1W1V钢门杆断裂原因

某电厂中压调速汽门2Cr12NiMo1W1V钢门杆在运行过程中发生断裂现象。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜和能谱分析等方法对门杆断裂原因进行分析。结果表明:门杆断裂起源于漏气平衡孔壁处,该位置在渗氮过程中未做防渗氮保护,渗氮后材料脆性增强,进一步加剧了应力集中,在交变载荷的作用下材料形成微裂纹,并逐渐扩展至基体,最终导致门杆断裂;门杆的断后伸长率、冲击吸收能量偏低,强度偏高,韧性较差,在一定程度上加速了裂纹的扩展,缩短了门杆的使用寿命。

超临界汽轮机中压调速汽阀2Cr12NiMo1W1V钢阀杆断裂原因分析

通过宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能测试、光学显微镜以及扫描电镜分析等方法对某超临界汽轮机中压调速汽阀2Cr12NiMo1W1V钢阀杆断裂原因进行了分析。结果表明:阀杆断裂的主要原因是其表面的渗氮层脆性超标,运行中当阀杆和与其紧密配合的阀碟发生挤压摩擦时,便会在应力集中的排汽孔处的渗氮层形成裂纹源,并在载荷作用下穿透渗氮层扩展至基体进而引发阀杆断裂;阀杆材料长期在超过其许用温度的环境下使用,造成蠕变老化,同时材料硬度偏高、塑性和韧性储备不足,都在一定程度上加速了裂纹的扩展,缩短了阀杆的使用寿命。

1Cr12Ni2W1Mo1V铣削过程参数对残余应力影响研究

针对汽轮机末级动叶片在实际应用中的抗疲劳性能问题,文章通过对1Cr12Ni2W1Mo1V不锈钢进行不同参数下的加工试验,研究了过程参数对叶片表面残余应力的影响机理及规律。将不同组间的试验数据进行对比得出了结论,并对产生原因进行了分析,认为提高主轴转速有利于残余压应力的加大,而温度热应力对残余拉应力起着主导作用。可在不同加工参数条件下提高叶片表面的残余压应力,减少了后续的喷丸表面处理工序。

汽轮机材料1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢的热压缩流变应力行为

为研究不同工艺参数对汽轮机材料1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢高温变形行为的影响,在变形温度1000~1150℃,应变速率0.005~5 s^(-1)的条件下进行热压缩试验,得到了相应的真应力-真应变曲线。结果表明:1Cr12Ni2W1Mo1V超临界钢的高温流变应力对温度和应变速率比较敏感。通过双曲正弦本构方程和线性回归分析构建1Cr12Ni2W1Mo1V高温塑性变形的本构模型,并将流变应力的预测值与实验值进行比较,二者拟合程度高,表明该模型能较好描述该钢在热变形过程中的流动行为。

鸡福氏志贺菌产超广谱β-内酰胺酶SHV-12和TEM-1V基因的重组表达及酶特性

通过PCR扩增获得鸡福氏志贺菌产超广谱β-内酰胺酶SHV-12和TEM-1V型ESBLs基因片段,定向克隆入质粒载体构建重组质粒,酶切和DNA测序鉴定后转化受体菌BL21,用SDS-PAGE电泳观察目的基因在重组菌中的表达,用双紫外分光光度仪测定表达蛋白的底物水解特性和抑制剂的抑酶作用。结果表明,构建的重组质粒经EcoRⅠ和XholⅠ双酶切后,可切下目的条带;DNA测序发现插入片段与SHV-12和TEM-1V ESBLs基因序列完全一致。重组质粒转化BL21所表达的重组蛋白有超广谱β-内酰胺酶活性。重组菌S-BL21、T-BL21的最优表达条件分别是IPTG浓度0.5、0.8mmol/L,诱导温度37℃、37℃,诱导时间5、4h。SHV-12和TEM-1V型ESBLs能水解青霉素G、氨苄西林、阿莫西林、头孢噻呋、头孢曲松和头孢噻肟;对头孢噻呋钠的Km值最小,分别为4.9和1.29;对头孢曲松钠的Km值最大,分别为53.43和24.13;抑制剂舒巴坦钠、它唑巴坦钠对SHV-12和TEM-1V型ESBLs水解抗生素有不同程度的抑制作用。

六面锻造和超深冷处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响

研究六面锻造和液氮处理对Cr12Mo1V钢耐磨性能的影响.结果表明,六面锻造加余热淬火处理,使钢中碳化物级别降低1～2级,使钢的奥氏体晶粒度降低2级,从而提高了耐磨性.淬火后再经液氮处理,既降低残余奥氏体含量,提高硬度,又降低钢中残余应力,明显地提高了钢的耐磨性.

ZG2Cr12NiMo1W1V钢铸造导叶片工艺及性能试验研究

主要简述了ZG2Cr12NiMo1W1V材料的热加工工艺试验及材料性能的研究。通过熔炼、热处理、焊接热加工工艺试验分析,确定了ZG2Cr12NiMo1W1V的热加工工艺参数,同时提出了建议性的材料性能验收指标,为今后同类材质产品的生产提供了技术参考。

2Cr12NiMo1W1V钢螺栓表面裂纹分析

2Cr12NiMo1W1V钢螺栓在调制后发现其表面存在多条轴向裂纹。通过对裂纹进行宏观观察、断口宏观及微观分析、化学成分分析、硬度检查以及金相分析等,并结合实际生产工艺,最终确定了螺栓的开裂原因。分析结果表明:2Cr12NiMo1W1V钢螺栓开裂主要是因为其表面存在锻造折叠缺陷,缺陷处形成裂纹源区,淬火时在淬火应力的作用下,由折叠缺陷进一步扩展形成裂纹。

提高Cr12MolV模具钢耐磨性的研究

研究了六面锻造+余热淬火以及高频处理条件下钢中残余奥氏体量和残余应力对Cr12MolV的组织和耐磨性的影响。研究结果表明六面锻造+余热淬火可使钢的碳化物细化1～2级,晶粒度细化1～2级,并改善了耐磨性。而残余应力和残A的量越多,耐磨性越低。在所做的各类热处理制度中,残余应力最小的空冷+200℃二次回火试样的耐磨性最好。

退火工艺对Cr12Mo1V1钢组织及硬度与切削性能的影响

试验室研究了Cr12Mo1V1钢的退火工艺,讨论了加热温度、保温时间、等温温度对显微组织和硬度的影响,并进行了不同退火硬度对切削性能的影响试验。试验结果表明:随着加热温度的升高、保温时间的延长和等温温度的提高,显微组织中粒状珠光体的碳化物数量减少、由成堆分布的质点转变成均匀分布的球状,同时硬度逐渐降低,切削性能也逐渐改善,最佳工艺为890℃加热后830℃等温退火。在工业化生产中对大尺寸钢材的应用效果较好,硬度202~214HB,切削后表面粗糙度值1.452~1.519μm。

锅炉用12Cr1MoV合金钢在高温水蒸气中的腐蚀失效分析

为研究高温环境中水蒸气对12Cr1Mo V合金钢的腐蚀行为,在实验室模拟实际工况,采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线光电子能谱(XPS)和X射线衍射(XRD)等方法对12Cr1Mo V合金钢表面腐蚀产物的形貌和成分进行表征。研究结果表明:在500℃水蒸气中,12Cr1Mo V合金钢表面形成了疏松并龟裂严重的腐蚀产物,导致锅炉减温器发生腐蚀减薄最终失效,腐蚀产物的相组成主要是Fe3O4和Fe2O3。

Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物研究

采用金相分析的方法,并结合钢锭的共晶碳化物分析,对Cr12Mo1V1锻制扁钢相当于钢锭头部、中部、尾部不同部位的边部、1/4处和心部的共晶碳化物进行了研究。结果表明:Cr12Mo1V1锻制扁钢的共晶碳化物呈网状,边部为细小拉长网状,1/4处和心部为鱼骨形堆积的粗大拉长网状,且鱼骨形堆积心部重于1/4处。而且,锻制扁钢的共晶碳化物呈不均匀性,沿横向方向,从边部、1/4处至心部不均匀性逐渐加重,沿纵向方向,1/4处和心部的不均匀性从头部、中部至尾部逐渐减轻,边部的不均匀性则相反,从头部、中部至尾部逐渐加重。

渗氮、渗硼对Cr12Mo1V钢耐磨性的影响

研究了渗硼、渗氮、硼氮共渗等表面处理对Cr12Mo1V模具钢耐磨性的影响。结果表明:渗硼、渗氮等化学热处理能大大提高工模具的硬度和耐磨性。

高频淬火1Cr12Ni2W1Mo1V钢点蚀萌生机理探讨

测定了高频淬火后经不同温度回火的 1Cr12Ni2W 1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明 ,1Cr12Ni2W 1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关 ,而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb 随氯离子浓度CCl- 增大而降低 ,且Eb 与logCCl- 呈直线关系。对于高频淬火 +低温回火试样 ,在一定氯离子浓度 (4 .373mol/LCl-)下 ,pH值对点蚀电位影响不大 ;而对调质试样 ,pH值对Eb 影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区 :在应力小于 5 0MPa时 ,点蚀电位随应力增加而急剧下降 ;在5 0～ 40 0MPa范围 ,点蚀电位随应力增加而缓慢减小 ;当应力大于 40 0MPa时 ,点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了 1Cr12Ni2W