Ca(OH)_(2)和Mg(OH)_(2)制备废TBP/OK悬浮液性能对比研究

直接焚烧核燃料后处理过程中产生的磷酸三丁酯(TBP)和煤油(OK)有机废液会产生磷酸,会对设备造成一定程度的腐蚀,因此在采用热解焚烧工艺处理该废液时,需掺入合适比例的中和剂和表面活性剂等添加剂,将废液配制成均匀稳定的悬浮液。中和剂在热解过程中可以固定P2O5,避免磷酸生成后对设备的腐蚀。本文通过不同单因素实验研究以Ca(OH)_(2)和Mg(OH)_(2)为中和剂对配制成的TBP/OK悬浮液性能的影响,为后处理厂热解焚烧系统提供新的悬浮液配方思路。试验结果显示:当TBP含量为30%和60%时,Mg(OH)_(2)在相同TBP含量下配制成的悬浮液的最终表面黏度远大于Ca(OH)_(2),Mg(OH)_(2)和Ca(OH)_(2)在30%TBP时的最终表面黏度分别为90.36 m Pa·s和43.42 mPa·s,在60%TBP时的最终表面黏度分别为95.24 m Pa·s和75.09 m Pa·s,同时Mg(OH)_(2)的乳化速度明显优于Ca(OH)_(2),并具有更好的流动性。以Mg(OH)_(2)为中和剂的悬浮液在不同核素和DBP含量下整体稳定性更好。

Mg(OH)_(2)及与Al^(3+)离子共存时去除植酸的性能与机理研究

通过低浓度镁离子和氢氧根离子自然沉淀,低温4 oC减慢合成速度来合成Mg(OH)_(2),并研究其对于IHP的吸附去除作用和机理。研究结果表明:IHP在Mg(OH)_(2)表面的吸附热力学符合Freundlich模型,且吸附速率较快,在反应3 min时已达到平衡吸附量的75%。而且Mg(OH)_(2)对于IHP的吸附具有pH依赖性。对于其机理研究发现,IHP的吸附去除会促进Mg(OH)_(2)的溶解,Mg^(2+)离子先释放进入环境中再被Mg(OH)_(2)重新吸附,从而促进IHP的进一步吸附。另外Mg(OH)_(2)与Al3+共存时对于IHP的去除具有协同作用,其作用效果大于两者单独作用效果的简单叠加。

T2DM患者尿β2-MG及血清OST、25(OH)D3水平与糖尿病肾病发病风险的关系

目的探讨2型糖尿病(T2DM)患者尿β2微球蛋白(β2⁃MG)及血清骨钙素(OST)、25羟基维生素D3[25(OH)D3]水平及与糖尿病肾病(DKD)发病风险的关系。方法选取2018年1月至2022年7月常州市武进中医医院收治的DKD患者112例(DKD组)、单纯T2DM患者53例(T2DM组)、同期在医院体检的健康志愿者49名(对照组)为研究对象,比较三组临床资料、尿β2⁃MG、血清OST、25(OH)D3、血清肌酐(Scr)、尿素氮(BUN)及肾小球滤过率(eGFR)水平,采用Pearson相关模型分析尿β2⁃MG、血清OST、25(OH)D3与肾功能指标相关性;采用Logistic回归模型分析影响DKD的因素;绘制ROC曲线分析尿β2⁃MG、血清OST、25(OH)D3对DKD的预测价值。结果尿β2⁃MG、血清Scr及BUN水平比较,DKD组>T2DM组>对照组,差异有统计学意义(P<0.05),eGFR、血清OST及25(OH)D3水平比较,DKD组<T2DM组<对照组,差异有统计学意义(P<0.05);Pearson显示,尿β2⁃MG与Scr及BUN呈正相关,与eGFR呈负相关,血清OST及25(OH)D3与Scr及BUN呈负相关,与eGFR呈正相关(P均<0.05);Logistic分析显示,Scr、BUN、尿β2⁃MG、血清OST及25(OH)D3是DKD的独立影响因素;ROC曲线显示,尿β2⁃MG、血清OST及25(OH)D3单一及联合预测DKD的下曲线面积分别为0.831、0.894、0.763、0.936。结论T2DM患者尿β2⁃MG、血清OST及25(OH)D3水平与肾功能密切相关,并参与DKD的发病机制,是DKD发生的影响因素。

表面改性方法对PP/Mg(OH)_2无卤阻燃体系性能的影响

以聚丙烯(PP)为基体树脂,加入采用不同表面改性方法处理的氢氧化镁[Mg(OH)2]制备无卤阻燃PP复合材料。探讨了化学法和辐射法对PP/Mg(OH)2无卤阻燃复合材料阻燃性能和力学性能的影响。结果表明,用烷烃类偶联剂Ao-03进行表面改性的PP/Mg(OH)2具有较好的阻燃性能和力学性能,氧指数可以达到23.8%;拉伸强度变化不大,断裂伸长率达20%,是未处理PP/Mg(OH)2的9.5倍;冲击强度也最高,为未处理PP/Mg(OH)2的7倍。

Mg(OH)_2共沉淀和直接稀释联用ICP-MS法准确测定海水中的多种常量-微量元素

对海水中多种常量/微量元素分别用Mg(OH)_2共沉淀和直接稀释ICP-MS法进行方法比较研究,分别确定了这些元素适宜的准确分析方法,为海水中常量/微量元素的ICP-MS测定提供了实用的检测手段。结果表明,Mg(OH)_2共沉淀法能够实现对V,Cr,Mn,Co,Cd及稀土元素(La,Ce,Pr,Nd,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Tm,Yb,Lu)等19种微量元素的分离富集和准确测定;10倍直接稀释法能够同时准确测定海水中B,Sr,Li,Rb,I,V,Cr,As,Cd,U,Mo,Cu,Mn 13种微量元素,但不适合Zn,Ni,Co和Pb,以及稀土元素等在海水中浓度过低元素的测定;两种方法对适宜测定的元素均操作简便快速,具有较高的准确度和精密度。这两种方法联用,就可用约50 mL的海水实现大洋和近海海水中Co,La,Ce,Pr,Nd,Sm,Eu,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Tm,Yb,Lu(这15个元素采用Mg(OH)_2共沉淀法)及B,Sr,Li,Rb,I,V,Cr,As,Cd,U,Mo,Cu,Mn(这13个元素采用10倍直接稀释法)等28种元素的准确测定。

纳米Mg(OH)_2与硅树脂对聚丙烯的阻燃协同效应

在引入少量表面活性剂的条件下采用共沉淀法制备了纳米氢氧化镁。应用热分析(TGA)、极限氧指数(LOI)研究了在聚丙烯(PP)中该纳米氢氧化镁与甲基苯基硅树脂的阻燃协同效应。结果表明:在PP/纳米Mg(OH)2复合材料中添加少量的硅树脂使LOI明显提高,表明纳米Mg(OH)2与硅树脂具有阻燃协同效应。硅树脂的加入使材料的降解速率降低,热解残炭量提高,促进了炭层的形成。

纤维级Mg(OH)_2超细粉的应用

天然水镁石经特殊加工制成纤维级Mg(OH) 2 超细粉 ,采用X射线衍射和扫描电子显微分析技术对其结构进行认定和分析 ,研究了它与LDPE、PVC及橡胶等复合后的阻燃作用和相容性 。

改性Mg(OH)_2对脱醇型RTV硅橡胶性能的影响

以α.ω -二羟基聚二甲基硅氧烷为基胶、气相法白炭黑为填料、改性Mg(OH) 2 为阻燃剂 ,配制脱醇型室温硫化 (RTV)硅橡胶。研究了改性Mg(OH) 2 用量对脱醇型RTV硅橡胶性能的影响。结果表明 ,当 10 0份基料中加入 5 0份改性Mg(OH) 2 时 ,RTV硅橡胶的燃烧氧指数达到了 34 2 % 。

Mg(OH)2与包覆红磷协效阻燃PP／PA6复合材料的研究

研究了包覆红磷和Mg(OH)2/包覆红磷复配体系对聚丙烯/尼龙6(PP/PA6)合金性能的影响,分析了不同阻燃体系对PP/PA6合金的阻燃性能和力学性能的影响,选用热塑性弹性体POE-g-MAH对阻燃PP/PA6复合材料进行了增韧改性。结果表明:Mg(OH)2与包覆红磷能协效阻燃PP/PA6复合体系,当包覆红磷添加量为15份,Mg(OH)2为30份时,PP/PA6复合材料的氧指数从19.2%提高到27.5%;POE较好地改善了材料的冲击性能,其添加量为15份时,材料的冲击强度可由3.4 kJ/m2增大至8.6 kJ/m2,并保持良好的阻燃性能。

原位聚合法合成PU弹性体/纳米Mg(OH)_2复合材料的研究

将预分散的纳米氢氧化镁[Mg(OH)2]加入聚氨酯(PU)弹性体反应体系进行原位聚合。结果表明,所得PU弹性体/纳米Mg(OH)2复合材料有较好的力学性能,在聚醚脱水阶段加入纳米Mg(OH)2比扩链阶段加入得到的复合材料力学性能好,纳米Mg(OH)2在PU中基本达到纳米级分散。

Mg(OH)_2及其与红磷复配阻燃聚丙烯复合材料的性能研究

研究了Mg(OH)2和Mg(OH)2/红磷复配体系阻燃聚丙烯材料的性能,选用热塑性弹性体POE对阻燃聚丙烯复合材料进行了增韧改性,结果表明:Mg(OH)2与红磷复配可以减少Mg(OH)2用量,降低对材料力学性能的损耗;POE较好地改善了材料的冲击性能,其添加量为15份时,材料的冲击强度可由8.14kJ/m2增大至12.83kJ/m2。最后利用锥形量热仪验证了Mg(OH)2/红磷复配体系的协同阻燃效应。

HDPE/Br-Sb/Mg(OH)_2低卤阻燃电缆料的研制

研究了由超微细Mg(OH)2和Br Sb卤素阻燃剂组成的复合阻燃体系以及两组分之间最佳的配比关系,通过采用氢氧化镁阻燃剂和复合阻燃剂对HDPE阻燃的对比实验结果表明:复合阻燃剂对HDPE热解性能、阻燃性能、物理机械性能的影响都优于氢氧化镁阻燃剂。

纳米Mg(OH)_2阻燃PP的性能研究

以微胶囊红磷(MRP)、有机化蒙脱土(OMMT)、SiO2和TiO2等为协效剂,制备了无卤阻燃型PP/纳米Mg(OH)2复合材料,并与PP/微米Mg(OH)2复合材料进行比较。氧指数(LOI)测试表明:纳米Mg(OH)2的阻燃效果优于微米Mg(OH)2,OMMT的协效作用最佳。力学性能测试表明:纳米Mg(OH)2阻燃体系的力学性能明显优于微米Mg(OH)2阻燃体系。熔体指数(MI)测试结果表明:随Mg(OH)2含量增加,复合材料的加工性能变差,但纳米Mg(OH)2阻燃体系的加工性能优于微米Mg(OH)2阻燃体系。

锡酸盐与Mg(OH)2复合阻燃剂对软PVC的阻燃消烟作用

用极限氧指数(LOI)、烟密度和剩炭率研究了锡酸盐和Mg(OH)2复合阻燃剂对软PVC的阻燃消烟作用。用热分析方法研究了阻燃软PVC从室温到800℃的降解过程,结合对材料燃烧后剩炭结构的观察对阻燃机理进行了初步的探讨。结果表明:锡酸盐和Mg(OH)2复合使用能明显提高对软PVC的阻燃效率,Mg(OH)2主要通过脱水吸热作用使材料的阻燃性能提高,而锡酸盐可分别在凝聚相和气相起作用,但主要为凝聚相Lewis酸催化机理。

SiO_2/Mg(OH)_2复合阻燃剂的阻燃性能研究

以SiO2/Mg(OH)2复合粉体为阻燃剂,与聚烯烃弹性体(POE)熔融共混制备了复合材料,采用灼热丝试验对其阻燃性能进行了测试,利用SEM和EDS观察POE复合材料的断面形貌、界面相容性及阻燃剂在基体中的分散行为,并对POE复合材料的力学性能进行了测试。结果表明SiO2/Mg(OH)2复合阻燃剂在POE中分散良好,界面相容性优良,具有良好阻燃效果,且可改善聚合物材料力学性能,是一种适宜推广的新型无机阻燃剂。

Mg(OH)_2阻燃热塑性聚烯烃弹性体的研究

采用5种表面处理剂对氢氧化镁(Mg(OH)2)进行表面改性,并以热塑性聚烯烃弹性体(TPO)为基体树脂,制备了TPO/Mg(OH)2阻燃材料。通过氧指数(OI)、垂直燃烧和拉伸性能测试,研究了表面处理剂的种类、Mg(OH)2用量和粒径等对TPO/Mg(OH)2阻燃材料燃烧性能和力学性能的影响。OI测试结果表明,钛酸酯改性的粒径为2μm的Mg(OH)2使体系的OI达27.8%;改性Mg(OH)2用量为70份时成为难燃材料。垂直燃烧测试结果表明,100份改性Mg(OH)2使材料的燃烧等级达到FV-0级,无法引燃。力学性能测试结果表明,钛酸酯改性的粒径为2μm的Mg(OH)2使材料保持较高的应变;70份的Mg(OH)2使阻燃材料的拉伸屈服应力和拉伸断裂应力达到最大值。

超微细Mg(OH)_2复合阻燃改性PPR的研究

研制了超微细Mg(OH) 2 和少量的十溴联苯醚复配阻燃剂与无规共聚聚丙烯 (PP R)的填充共混复合材料 ,研究了复配阻燃剂的用量和硅烷偶联剂对复合材料力学性能和阻燃性能的影响。结果表明 ,复配阻燃剂用量的增加对材料拉伸强度有较明显的影响 ,用量在 10份左右时缺口冲击强度达到最大 ;用硅烷偶联剂处理的填料可改善复合材料的各项性能。复配阻燃剂显著提高了复合材料的阻燃性能 ,在用量为 15份时 ,氧指数达到 2 7% ;用量超过2 0份 ,垂直燃烧性为FV - 1级 ,微量发烟。

乙二胺改性工艺制备高分散Mg(OH)2颗粒

以氯化镁和氢氧化钠为原料,采用乙二胺改性工艺制备了高分散纳米Mg(OH)2颗粒。利用傅里叶变换红外光谱、透射电子显微镜、场发射扫描电子显微镜、能量色散光谱仪、X射线衍射仪以及热解重量分析仪等对产物进行了表征。结果表明,所制备的产物是高产的薄片状结构,具有单分散性,同时Mg(OH)2样品的形貌和分散性能够通过初始Mg2+离子浓度实现可控,此外也探讨纳米Mg(OH)2颗粒的分散机理。

滴定过程控制Mg(OH)2晶体粒径和形貌

以氯化镁为镁源，氨水为沉淀剂，分别采用正向、反向和双向三种滴定过程制备Mg（OH）2，通过监测溶液动态pH值变化，并引入晶体生长驱动力指标S（镁与氢氧根离子积与容度积的比值取对数）来定量表示溶液滴定过程中动态过饱和度变化，SEM和XRD表征Mg（OH）2的结构和形貌。结果表明，正向滴定过程合成的Mg（OH）2晶粒大小混杂（100～600nm），反向滴定合成的晶粒偏小（200nm左右），双向滴定合成的晶粒粒径分布集中（400nm左右）。引入的S值较能准确地描述Mg（OH）2成核和晶体生长的规律，不同的滴定过程有不同的S值变化规律。联系S值的变化和晶体粒径的分布，认为S〉0时晶体成核占主导，S〈0时晶体生长占主导。通过动态控制溶液S值的动态变化，可以目的性地控制Mg（OH）2晶体的结构和形貌。

Mg(OH)_2/红磷阻燃SEBS/PS共混物的研究

采用Mg(OH)2和红磷对苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯共聚物/聚苯乙烯(SEBS/PS)共混物进行阻燃研究,利用锥形量热仪研究了Mg(OH)2和红磷的阻燃作用。结果表明:添加大量Mg(OH)2的体系能获得一定的阻燃效果,但体系的机械性能随之降低。加入红磷后,Mg(OH)2和红磷出现协同效应。Mg(OH)2用量为80份,红磷用量为10份时复合材料阻燃级别达到UL94V-0级,点燃时间延后,热释放速率降低,有效燃烧热出现峰值延后。