俄罗斯焊接工艺评定、焊工NAKS认证管理

本文结合我公司在俄罗斯阿穆尔州AGCC乙烯项目施工的特点,重点介绍俄罗斯国家焊接检验局(简称NAKS)对石油化工装置焊接工艺评定的制作过程及焊工考试管理要求。俄罗斯所有焊评制作均按照《Seriya03-vipusk55联邦技术和原子监督部门监督的焊接生产认证系统》进行,焊工取证考试按照《PD 03-495-02焊工和焊接生产专家认证的技术法规》进行。且所有焊评制作、焊工考试均需通过NAKS机构认证后方可使用,制作完成的焊接工艺评定及通过考试的焊工资质上传系统,由NAKS统一管理,现场使用过程中通过NAKS官网即可查到相关焊接工艺评定及焊工资质适用范围。由于俄罗斯联邦国家焊接工艺评定制作过程的特殊性,其它国家的焊评不能在其境内使用,所以在其境内从事焊接作业的所有单位需重新进行焊接工艺评定认证。俄罗斯与我国的焊接工艺评定标准在使用特点、焊接材料选择、坡口设计、评定准则、试件检验和验收要求等方面具有一定的差异;俄罗斯标准涵盖内容更为详细,要求更为严格,为了满足俄罗斯对焊接工作的要求,将俄罗斯的有关焊接要求进行系统的了解、熟悉、应用是十分必要的,不仅有利于本项目焊接工作顺利开展,对今后的项目也有一定的借鉴意义。

小型NaK热真空电磁泵设计及其特性实验研究

采用等效电路法设计了额定工作温度为500℃、额定流量为11 m^3/h、额定扬程为30 kPa的小型NaK热真空电磁泵。利用中国原子能科学研究院的ATC-S NaK装置获取该电磁泵的工作特性曲线,并分析了工质温度、功率、运行频率对其运行特性的影响。结果表明,泵最优运行频率与NaK工质的温度相关。本文研究结果对泵的设计及运行程序的制定具有指导意义。

NAK80模具钢表面激光熔覆Ni基碳化钨合金涂层的组织和性能

采用激光熔覆技术,在NAK80模具钢表面制备了Ni基碳化钨合金涂层。研究了激光熔覆涂层的组织结构特点及形成规律,测试分析了其显微硬度的分布特征。结果表明:涂层与基体之间呈良好冶金结合,熔覆层组织主要由树枝晶Cr23C6、未熔碳化钨颗粒相、-γNi固溶体及少量分布于固溶体中的NiCr和CrB2相组成;涂层的硬度远高于NAK80模具钢基体,从一定程度上改善了模具表面的耐磨性能。

基于ACK和NAK的可靠组播传输协议的性能分析和比较

本文在目前各种可靠组播传输协议的基础上 ,归纳构建了两类基本的可靠组播传输协议—基于确认(ACK)的和基于否定确认 (NAK)的可靠组播传输协议 .在典型的组播网络系统模型基础上 ,对这两类协议以及一种主要的改进协议在占用网络带宽和可扩展性方面的性能特点进行了定性的分析和比较 .性能分析结果表明 ,基于否定确认且采用否定确认压缩策略 (NAKCompression)的可靠组播传输协议成功传输组播数据包所需要的带宽较小 。

NAK80模具钢表面激光熔覆钴基合金涂层的组织和摩擦磨损性能

采用激光熔覆方法在NAK80模具钢表面制备钴基合金熔覆层,用扫描电镜、X射线衍射仪分析了熔覆层的显微组织,通过干滑动摩擦试验研究了熔覆层的摩擦磨损性能,分析了其磨损机制,并用三维表面形貌仪观察磨损试样的表面形貌。结果表明:熔覆层的主要组成相为Cr23C6、Co3Mo2Si、MoC、FeCr和γ-Co;熔覆层由涂层与基体界面处的平面晶区、涂层中部的胞状树枝晶区和表层的网状等轴晶粒区组成;经激光熔覆处理后的NAK80模具钢表面硬度和耐磨性得到了显著改善,与NAK80模具钢相比,熔覆层表面的平均摩擦因数降低了约34%,比磨损率下降了约91.3%;熔覆层的磨损机制为粘着磨损和轻微的显微切削。

LTE PUSCH信道中HARQ-ACK/NAK信息编码算法

针对LTE物理上行共享信道(PUSCH),且HARQ-ACK/NAK信息比特数在1或2 bit时,提出三种HARQ-ACK/NAK信息编码算法。这三种算法的思想来源于重复码、线性分组码、汉明距离、欧式距离。比较三种算法的仿真结果,选择了一种在任何调制方式下都可以达到很高BER要求的最优编码算法,该算法已应用于LTE-TDD无线综合测试仪表的开发中。

NaK(6~1Σ^+)与H_2碰撞传能中的H_2的振转态分布

光学-光学双共振激发NaK至61Σ+高位电子态,研究了NaK(61Σ+)与H2的电子-振转能量转移。利用相干反斯托克斯拉曼散射(CARS)光谱技术检测H2的振转态分布。扫描CARS谱表明H2在(1,1),(2,1),(2,2),(2,3),(3,1),(3,2),(3,3)和(3,5)振转能级上有布居。对于(3,1),(3,2),(3,3)和(3,5)能级,扫描CARS谱峰值直接给出布居数之比。对于(1,1),(2,1),(2,2)和(2,3)能级,扫描CARS谱峰值给出二个可能的布居数之比,利用一个速率方程组,由时间分辨CARS轮廓可以得到真实的比值。用n1～n8分别表示H2的(3,1),(2,1),(1,1),(3,3),(2,3),(2,2),(3,2)和(3,5)能级上布居密度,得到n2/n1～n8/n1分别为0.51,0.97,0.45,0.18,0.10,0.26和0.31。利用Stern-Volmer公式,得到61Σ+态的总退布速率系数为(2.1±0.4)×10-10 cm3s-1,由H2各振转能级布居数之比,得到61Σ+-(1,1),(2,1),(2,2),(2,3),(3,1),(3,2),(3,3)和(3,5)转移速率系数(10-11 cm3.s-1单位)分别为5.4±1.6,2.8±0.8,0.6±0.2,1.0±0.3,5.6±1.7,1.4±0.4,2.5±0.8和1.7±0.5。

基于NAK压缩的可靠组播协议研究

随着组播应用范围的不断扩大,人们对组播的可靠性尤其在应用于不稳定的无线网络时有了更高的要求,提出了基于否定确认(NAK)的可靠组播传输协议。文章在分析典型的组播网络系统模型的基础上,对基于NAK的可靠组播传输协议进行了改进;通过NS仿真结果证明,改进的协议有效压缩了NAK,减少了所需带宽,增强了系统的实时性和可扩展性,并提高了组播的可靠性。

气体渗氮NAK80钢盐雾腐蚀性能

对沉淀硬化型塑料模具钢NAK80进行了气体渗氮处理,利用XRD衍射仪、扫描电镜和显微硬度计分析了渗氮温度和渗氮时间对材料的物相组成、渗氮深度和显微硬度的影响,并对原材料和渗氮后的试样进行了盐雾腐蚀试验。研究表明,渗氮形成的扩散层由ε-Fe2-3N相与γ′-Fe4N相组成,随渗氮温度的升高,白亮层和渗氮层的厚度均持续增大;渗氮扩散层硬度最大值出现在530℃渗氮24 h的条件下,其硬度提高到原材料的1.8倍,开始腐蚀时间延长到原材料的10.7倍。

NaK高位6~1∑^+态与H_2碰撞中转移能配置

脉冲激光激发NaK 2~1Σ^+←1~1Σ^+跃迁,单模Ti宝石激光器激发2~1Σ^+至高位态6~1Σ^+,研究了6~1Σ^+与H_2碰撞中的碰撞转移。3D→4P(1.7μm)和5S→4P(1.24μm)荧光发射说明了预解离和碰撞解离的产生。在不同的H_2密度下,通过以上能级的荧光测量得到了预解离率,碰撞解离及碰撞转移速率系数Γ_(3D)~P=(5.3±2.5)×10~8 s^(-1),Γ_(5S)~P=(3.1±1.5)×10~8 s^(-1),k_(3D)=(3.7±1.7)×10^(-11)cm^3·s^(-1),k_(5S)=(2.9±1.4)×10^(-11)cm^3·s^(-1),k_(4P→4S)=(1.1±0.5)×10^(-11)cm^3·s^(-1),k_(3D→4P)=(6.5±3.1)×10^(-12)cm^3·s^(-1),k_(5S→4P)=(4.1±1.9)×10^(-12)cm^3·s^(-1)在不同H_2密度下,记录时间分辨荧光,由Stern-Volmer公式得到6~1Σ^+→2~1Σ^+,2~1Σ^+→1~1Σ^+的自发辐射寿命分别为(28±10)ns和(15±4)ns。6~1Σ^+→2~1Σ^+6~1Σ^+→1~1Σ^+及2~1Σ^+→1~1Σ^+分子态间与H_2的碰撞转移速率系数分别为(1.8±0.6)×10^(-11)cm^3·s^(-1),(1.6±0.5)×10^(-10)cm^3·s^(-1)和(6.3±1.9)×10^(-11)cm^3·s^(-1)。转移到H_2的振动、转动和平动能各占总转移能的0.58,0.03和0.39。主要能量转移至振动和平动能,支持6~1Σ^+-H_2间的共线型碰撞机制。

渗氮处理对NAK80塑料模具钢冲刷腐蚀性能的影响

对沉淀硬化型塑料模具钢NAK80进行渗氮处理,并对未经渗氮的试样和渗氮后的试样进行Al2O3颗粒的水砂冲刷腐蚀试验。研究表明,未经渗氮处理的材料在冲刷腐蚀过程中因形成原电池而腐蚀严重,存在着冲刷与腐蚀的交替促进作用,最大和最小冲刷腐蚀率分别出现在30°和90°的冲刷角度下。渗氮处理有效地提高了材料的耐冲刷腐蚀性能,530℃保温24 h为最佳渗氮处理条件,该渗氮条件下得到的试样最大累积质量损失仅为相同条件下未经渗氮处理材料的32.5%。

热处理对塑料模具钢NAK80组织、硬度和时效动力学的影响

试验了830~910℃固溶处理和480~540℃时效对Φ20 mm NAK80塑料模具钢(/%:0.15C,0.30Si,1.50Mn,3.00Ni,1.00Cu,1.00Al,0.30Mo,0.30Cr)组织和硬度的影响,并对其时效动力学行为进行了研究。结果表明,890℃固溶处理后,NAK80钢组织由板条马氏体和粒状贝氏体组成,HRC硬度值达到42.4,经过500℃保温4 h的时效处理后,该钢的组织为回火屈氏体和析出相,其HRC硬度值可达45.5。利用JMA方程得到480℃和500℃时效时的Avrami指数n分别为2.20和1.63,表观激活能为96.787 J/mol。

CFDP中延迟NAK双重传方案的验证与分析

基于CFDP协议中的延迟NAK型可靠传输模式,提出了一种改进方案,并对其进行了数学建模分析。在文件传输时间与吞吐量之间做了一个合理的折衷,方案把整个文件传输分为初次发送与重传两个阶段,通过仿真验证了该方案的性能,确定了仅对丢失或错误的PDUs连续重传两次的策略,推算了双重传延迟NAK型模式下的平均文件传输时间,并与传统的延迟型NAK做了比较。仿真结果表明该方案在文件传输时间方面优于传统延迟型NAK模式,非常适合连接时间短、长传播时延及丢包率高的场景。

CFDP协议中延迟NAK文件传输时间分析与仿真

未来的深空通信需要一个鲁棒的、有效与可靠的文件传输协议,在研究CCSDS提出的CFDP协议基础上,针对延迟NAK模式提出了一种新的分析方法。在保证吞吐量的前提下,对ARQ定时器优化设置,导出了平均文件传输时间的理论表达式。在单跳直连链路中,对不同条件下的平均文件传输时间进行了仿真与数值分析。仿真结果表明平均文件传输时间与PDU错误概率、PDU数目及单向传播时间等有密切关系。随机仿真与理论分析具有很好的一致性。

CFDP协议中延迟NAK模式的一种改进建议

本文基于CFDP协议中的延迟NAK型可靠传输模式,提出了一种改进建议,并对其进行了数学建模分析。在文件传输时间与吞吐量之间做了一个合理的折衷,建议把整个文件传输分为初次发送与重传两阶段,采用仅对丢失的PDUs连续重传2次的策略,推算了双重传延迟NAK型模式下的平均文件传输时间。通过随机仿真验证了该建议的正确性,仿真结果表明该建议非常适合长距离、高丢包率及链路连接时间短的场景。

NAK80模具钢铣削加工过程中切削力系数识别

在铣削加工过程中,切削力系数会影响加工表面质量和切削参数的选择。为了得到NAK80模具钢铣削加工切削力系数,建立了适应多种工况下的铣削力系数经验模型,通过正交铣削实验分析了立铣NAK80模具钢时各切削参数对三向铣削力系数的影响规律,并采用偏最小二乘法对铣削力系数的二次多项式经验模型进行识别。利用已建立的切削力模型和得到的铣削力系数对一组切削参数下的铣削力进行仿真分析,得出结果与实际实验对比吻合,验证铣削力模型的正确性。

NaK（1^3Ⅱ）亚稳电子态中高位振动能级的激发和弛豫

研究了NaK(1 3Ⅱ)和He间的振动能量转移。脉冲(泵浦)激光激发自旋禁戒跃迁1 3Ⅱ←1 1Σ+,得到亚稳电子态1 3Π的很高振动态ν=22,21,20,利用激光感生荧光(LIF)探测1 3Π(ν)的弛豫过程,由时间分辨LIF的对数描绘得到振动态的有效寿命,从不同He密度下的有效寿命利用Stern-Volmer公式得到振动能级总的弛豫率,对于ν=22,21,20,速率系数(10-11 cm3.s-1)分别为1.4±0.1,1.2±0.1和1.0±0.1。速率系数随v的增大而增加。泵浦激光激发ν=22态,检测激光分别检测ν=22,21和20态的布居数分布,改变检测激光与泵浦激光之间的延迟时间,测量LIF的相对强度随时间的演化,从而得到积分布居数密度比,从三粒子速率方程组,得到ν=22→21和ν=22→20转移速率系数(10-11 cm3.s-1单位)分别为0.67±0.15和0.49±0.22。单量子弛豫(Δν=1)占ν=22总弛豫率的48%,多量子弛豫(Δν>1)在高位振动态弛豫过程中是重要的。

幂余变换群的一种扩群及NAK系统

作为[1]的继续,证明了第二类幂余函数集成群,为幂余变换群的一种扩群。应用该群可制造一种随机3秘钥的数字编码系统NAK系统。

NAK80模具钢表面2种激光器熔覆Ni基碳化钨合金层组织结构及耐磨性比较

为了研究激光器对Ni基碳化钨合金熔覆层组织结构和性能的影响,分别采用Nd:YAG与CO2激光熔覆技术在NAK80模具钢表面制备了Ni基碳化钨合金层,利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱仪、显微硬度计以及摩擦磨损试验机测试分析了2种熔覆层的组织结构、显微硬度及耐磨性能。结果表明:2种熔覆层与基体之间均呈现良好的化学冶金结合;熔覆层组织主要为粗大的未熔碳化钨颗粒和均匀分布的树枝晶,Nd:YAG激光熔覆层的组织比CO2激光熔覆层的细小;2种熔覆层相结构主要包括WC,W2C,Cr23C6,NiCr,CrB2以及γ-Ni等;2种激光器熔覆处理后,NAK80模具钢表面硬度和耐磨性都得到显著改善,CO2激光熔覆层的硬度和耐磨性高于Nd:YAG激光熔覆层,2种激光熔覆试样的磨损机制均为磨粒磨损。

NaK分子3~1 Π电子态的高能级振动能谱和离解能的理论研究

NaK分子的各电子态的能谱研究以及分子离解能的研究很活跃,也具有很重要的意义。利用SUN、REN等人提出的代数方法(AM)和文献中实验测得的低阶振动能谱,获得了NaK分子31 Π电子态的高能级振动能谱,从而得到电子态的完全振动能谱,进而得到比较精确的离解能的理论值。