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超临界汽轮机低压转子0Cr17Ni4Cu4Nb钢叶片断裂原因
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作者 张涛 房军 +2 位作者 李为刚 吕磊 周宏杰 《理化检验(物理分册)》 CAS 2024年第3期52-55,共4页
某超临界汽轮机低压转子次末级0Cr17Ni4Cu4Nb钢叶片发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、扫描电镜及能谱分析、金相检验、硬度测试等方法分析了叶片断裂的原因。结果表明:在灵活性运行工况下,机组承受的载荷频繁发生变化,造成低压缸... 某超临界汽轮机低压转子次末级0Cr17Ni4Cu4Nb钢叶片发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、扫描电镜及能谱分析、金相检验、硬度测试等方法分析了叶片断裂的原因。结果表明:在灵活性运行工况下,机组承受的载荷频繁发生变化,造成低压缸进汽量和汽流频繁大幅波动,导致长叶型的次末级叶片在运行过程中发生颤振;次末级叶片的叶根尺寸与叶根槽不匹配,使叶根松动、叶片晃动,加剧了叶片的颤振;在两种因素共同作用下,机组出汽侧近叶根的应力集中区域萌生了裂纹,在叶片颤振产生的交变应力作用下,裂纹以疲劳的形式不断扩展,最终导致叶片整体断裂。 展开更多
关键词 0Cr17ni4Cu4nb钢叶片 疲劳断裂 颤振 显微组织
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热处理工艺及Nb微合金化对9Ni钢组织性能的影响
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作者 刘朝霞 孙宪进 +3 位作者 刘俊 叶建军 王柯 徐光琴 《特殊钢》 2024年第3期70-74,共5页
为了适应LNG燃料罐、储罐使用需要,对9Ni钢进行冶炼、轧制关键工艺控制,研究两相区热处理工艺及Nb微合金化对组织性能的影响。结果表明,随着亚温淬火温度的升高,屈服强度、抗拉强度、屈强比先降低后升高。随着回火温度的升高,屈服强度... 为了适应LNG燃料罐、储罐使用需要,对9Ni钢进行冶炼、轧制关键工艺控制,研究两相区热处理工艺及Nb微合金化对组织性能的影响。结果表明,随着亚温淬火温度的升高,屈服强度、抗拉强度、屈强比先降低后升高。随着回火温度的升高,屈服强度与抗拉强度逐渐降低,伸长率升高;当回火温度为600℃时,屈服强度与抗拉强度达到最低值,伸长率达到最高值。亚温淬火态组织呈现大、小晶粒并存状态,有助于降低钢板屈强比。Nb微合金化9Ni钢板成品组织主要为回火索氏体组织及3%~8%残余奥氏体。0.015%Nb的加入使9Ni钢平均屈服强度提高约50 MPa,抗拉强度提高约40 MPa,-196℃横向夏比V型冲击吸收能提高约40 J。 展开更多
关键词 LNG nb微合金化 9ni 回火索氏体
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Cr25Ni35Nb+MA离心铸造管U形热弯制造技术研究
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作者 江克 史利冰 《石油化工设备技术》 CAS 2023年第5期40-43,I0003,共5页
文章介绍了Cr25Ni35Nb+MA离心铸造管U形中频感应热弯的制造装置及成形工艺。通过分析离心铸造管材料性能,选择合理的弯前热处理工艺、推进速率、加热温度与冷却方式,同时,对U形管成形后壁厚减薄率、椭圆度及平面度变化规律进行分析,并... 文章介绍了Cr25Ni35Nb+MA离心铸造管U形中频感应热弯的制造装置及成形工艺。通过分析离心铸造管材料性能,选择合理的弯前热处理工艺、推进速率、加热温度与冷却方式,同时,对U形管成形后壁厚减薄率、椭圆度及平面度变化规律进行分析,并通过渗透检测、微观组织观察、通球试验与水压试验检验成形后的产品质量,检验结果显示:弯前热处理降低了弯曲裂纹的产生;选取30~50 mm/s的推进速率、加热温度850~950℃并进行强风冷却,能够得到合格的弯管产品。 展开更多
关键词 Cr25ni35nb+MA 离心铸造管 U形 中频感应
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0Cr17Ni4Cu4Nb钢电渣坯裂纹产生原因
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作者 刘桂江 孙常亮 +3 位作者 滕正德 翟让 赵华龙 刘红林 《理化检验(物理分册)》 CAS 2023年第7期68-70,74,共4页
0Cr17Ni4Cu4Nb钢电渣锭开坯后,在钢坯角部有裂纹产生。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验等方法对该钢坯裂纹产生的原因进行分析。结果表明:开裂钢坯中的碳、氮、镍等元素含量较低,导致材料的铁素体含量较高,铁素体条带宽度较大;铁... 0Cr17Ni4Cu4Nb钢电渣锭开坯后,在钢坯角部有裂纹产生。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验等方法对该钢坯裂纹产生的原因进行分析。结果表明:开裂钢坯中的碳、氮、镍等元素含量较低,导致材料的铁素体含量较高,铁素体条带宽度较大;铁素体富集区的塑性较差,最终导致钢坯发生开裂。提高钢坯中的碳、氮、镍等元素的含量,可以改善钢坯的表面质量,避免产生裂纹。 展开更多
关键词 0Cr17ni4Cu4nb 电渣坯 裂纹 铁素体 塑性
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05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢轴和轴套黏连原因
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作者 许永春 李祥军 +3 位作者 李旭健 李阳 徐俭 吴秋丽 《理化检验(物理分册)》 CAS 2023年第2期67-70,共4页
某05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢轴和轴套在试验过程中发生黏连,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析、硬度测试等方法分析了该轴和轴套黏连的原因。结果表明:该不锈钢轴和轴套在装配时,操作人员未涂润滑脂,该轴和轴套配合间隙... 某05Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢轴和轴套在试验过程中发生黏连,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析、硬度测试等方法分析了该轴和轴套黏连的原因。结果表明:该不锈钢轴和轴套在装配时,操作人员未涂润滑脂,该轴和轴套配合间隙较小,在振动和旋转试验过程中,轴和轴套间存在受力偏载现象,接触部位发生微动磨损,使氧化膜破裂,金属间直接接触,从而导致轴和轴套发生黏连。 展开更多
关键词 轴和轴套 05Cr17ni4Cu4nb不锈钢 黏连 磨损
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Cr25Ni35Nb+MA炉管热弯开裂失效分析
6
作者 江克 《铜陵学院学报》 2023年第1期100-103,共4页
介绍了Cr25Ni35Nb+MA炉管热弯工艺选择与热弯装置,分析弯曲过程弯管的受力状态,结合弯管表面杨梅粒子状态、化学成分、高温力学性能及表面裂纹特征,研究弯管开裂失效产生的原因。结果显示表面杨梅粒子在弯曲外侧受拉应力状态下容易产生... 介绍了Cr25Ni35Nb+MA炉管热弯工艺选择与热弯装置,分析弯曲过程弯管的受力状态,结合弯管表面杨梅粒子状态、化学成分、高温力学性能及表面裂纹特征,研究弯管开裂失效产生的原因。结果显示表面杨梅粒子在弯曲外侧受拉应力状态下容易产生局部应力集中,实际弯曲温度选择950~980℃偏高,导致晶界碳化物强度弱化而产生裂纹。提高Ni与Nb元素含量,弯曲温度降至900℃以下,可有效抑制裂纹产生。 展开更多
关键词 Cr25ni35nb+MA 炉管 热弯 失效分析
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高温环境下Cr20Ni32Nb铸造管开裂原因分析
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作者 宿伟毅 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2023年第3期56-59,共4页
在乙烯裂解装置高温裂解气环境下运行的铸造Cr20Ni32Nb钢带叉锥体发生了开裂。采用宏观检查、超声波检测、光谱分析和金相分析等方法对开裂带叉锥体的损伤形貌、剩余壁厚、金属化学成分及金相组织形貌进行了检测,结果表明,带叉锥体的失... 在乙烯裂解装置高温裂解气环境下运行的铸造Cr20Ni32Nb钢带叉锥体发生了开裂。采用宏观检查、超声波检测、光谱分析和金相分析等方法对开裂带叉锥体的损伤形貌、剩余壁厚、金属化学成分及金相组织形貌进行了检测,结果表明,带叉锥体的失效形式为蠕变开裂。铸造Cr20Ni32Nb钢带叉锥体长期服役在高温、拉应力环境下,其金相组织中的枝晶间碳化物逐渐溶解并发生蠕变变形,大量的蠕变孔洞在晶界处相互连接形成裂纹,裂纹沿晶界不断扩展,最终导致带叉锥体发生开裂。 展开更多
关键词 高温环境 蠕变 开裂 Cr20ni32nb 带叉锥体
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Diffusion Bonding of Ti-6Al-4V to QAl 10-3-1.5 with Ni/Cu Interlayers
8
作者 Wei GUO Xihua ZHAO +2 位作者 Minxia SONG Jicai FENG Biao YANG 《Journal of Materials Science & Technology》 SCIE EI CAS CSCD 2006年第6期817-820,共4页
Ti-6Al-4V and QAl 10-3-1.5 diffusion bonding has been carried out with Ni/Cu interlayers. The diffusionbonded joints are evaluated by scanning electron microscopy (SEM), energy dispersive spectroscopy (EDS) and mi... Ti-6Al-4V and QAl 10-3-1.5 diffusion bonding has been carried out with Ni/Cu interlayers. The diffusionbonded joints are evaluated by scanning electron microscopy (SEM), energy dispersive spectroscopy (EDS) and microhardness test. Intermetallic compounds at the interface zone are detected by X-ray diffraction (XRD). Interracial microstructure of TiNi+CuTi3+α-Ti forms at the Ni/Ti-6Al-4V transition zone and Cu (ss. Ni) solid solution forms between Ni/Cu interlayers. The thickness of reaction layer (TiNi) increases with bonding time by a parabolic law: y^2=Koexp(-150000/RT)t, and K0=2.g×10^-7 m^2/s is figured out from the experiment data. 展开更多
关键词 Diffusion bonding MICROSTRUCTURE INTERFACE ni/Cu interlayers
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添加Ni+Nb中间层的钛合金与不锈钢扩散焊工艺研究 被引量:14
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作者 李鹏 李京龙 +2 位作者 熊江涛 张赋升 霍立鹏 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第3期46-51,共6页
分别采用常规工艺和阶梯状工艺的方法,对添加Ni+Nb复合中间层的TC4钛合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢真空扩散焊进行了研究。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及能谱分析(EDS)对接头的组织结构、元素分布进行了分析,测试了接头的力学性能并... 分别采用常规工艺和阶梯状工艺的方法,对添加Ni+Nb复合中间层的TC4钛合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢真空扩散焊进行了研究。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及能谱分析(EDS)对接头的组织结构、元素分布进行了分析,测试了接头的力学性能并分析了断口形貌和元素分布。结果表明,通过添加Ni+Nb中间层成功阻止了Fe-Ti金属间化合物生成,接头界面过渡区组织自不锈钢侧依次为Fe-Cr-Ni固溶体、Ni-Nb反应层、剩余Nb及Nb-Ti固溶体。阶梯状工艺下接头的结合质量明显优于常规工艺下的接头,在阶梯状工艺上限温度900℃条件下接头抗拉强度达到了396MPa,断口分析表明,接头断裂于Ni-Nb形成的反应层,该反应层是由Ni3Nb和少量Ni6Nb7金属间化合物组成的混合层,为接头过渡区关键环节。 展开更多
关键词 扩散焊 钛合金 不锈钢 ni+nb复合中间层
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Nb+Ni中间层对Ti2AlNb与GH4169扩散连接接头组织与性能影响 被引量:9
10
作者 钱锦文 李京龙 +3 位作者 侯金保 熊江涛 张赋升 韩增产 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期57-62,共6页
在950~1100℃,20MPa,20~120min的工艺条件下,添加厚度均为10μm的Ni+Nb为中间层,对Ti2AlNb与GH4169真空扩散连接工艺进行了研究。利用扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)对接头截面和断口的成分和相组成进行了... 在950~1100℃,20MPa,20~120min的工艺条件下,添加厚度均为10μm的Ni+Nb为中间层,对Ti2AlNb与GH4169真空扩散连接工艺进行了研究。利用扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)对接头截面和断口的成分和相组成进行了分析。结果表明,添加Ni+Nb做中间层能实现Ti2AlNb与GH4169良好的连接。在GH4169与Ti2AlNb之间生成6层反应层,自GH4169侧依次为:Fe—Ni—Cr固溶体,Ni3Nb,Ni6Nb7,残留Nb层、Ti—Nb固溶体、高铌O相。在剪切试验中,接头沿Ni3Nb层与Nb层之间的Ni6Nb7层断裂。在1050℃,20MPa,40min工艺条件下,剪切强度达到最高,为460MPa。 展开更多
关键词 TI2ALnb GH4169 nb+ni中间层
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TA2/Ni+Nb中间层/1Cr18Ni9Ti扩散焊接头的组织与性能 被引量:8
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作者 李鹏 李京龙 +1 位作者 熊江涛 张赋升 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期25-29,共5页
采用50μm纯Ni箔+10μm纯Nb箔复合中间层,在焊接温度840℃,880℃和920℃,压力4MPa以及保温时间60min的工艺下,对工业纯钛TA2和1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了真空扩散焊实验,测试了接头的抗拉强度,并利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(E... 采用50μm纯Ni箔+10μm纯Nb箔复合中间层,在焊接温度840℃,880℃和920℃,压力4MPa以及保温时间60min的工艺下,对工业纯钛TA2和1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了真空扩散焊实验,测试了接头的抗拉强度,并利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)和X射线衍射(XRD)对接头的组织结构、元素分布以及断口形貌和相组成进行了分析。结果表明:Ni+Nb复合中间层的存在成功阻止了Fe,Ti互扩散,实现了TA2与1Cr18Ni9Ti的可靠连接,接头的拉伸强度达到261MPa,该强度主要受剩余Ni箔控制,且焊接温度的变化对其影响不大。接头所生成反应层自不锈钢一侧起分别为FeCrNi固溶体、剩余Ni,Ni3Nb,剩余Nb以及TiNb魏氏体。 展开更多
关键词 扩散焊 ni+nb复合中间层 TA2 1CR18ni9TI 组织与性能
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自蔓延高温合成Ti_(44)Ni_(47)Nb_9合金过程中的燃烧界面成分与组织 被引量:6
12
作者 杨华斌 殷为宏 +3 位作者 吝靖玉 张小明 郭继红 杨宗坡 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第2期81-84,共4页
采用燃烧波淬火法,获得了Ti44Ni47Nb9三元系的燃烧波熄灭界面。通过对该界面及界面前后的组织形貌分析和相组成变化的分析,弄清了该三元系合金在自蔓延高温合成中的结构形成机理。首先是,产生以Ti2Ni为主的化合物共... 采用燃烧波淬火法,获得了Ti44Ni47Nb9三元系的燃烧波熄灭界面。通过对该界面及界面前后的组织形貌分析和相组成变化的分析,弄清了该三元系合金在自蔓延高温合成中的结构形成机理。首先是,产生以Ti2Ni为主的化合物共晶液相,这是燃烧产生和蔓延持续的先决条件。紧接着是各组元Ni,Ti,Nb在共晶中的相继溶解,共晶中的主要相中Ti2Ni经过Ni3Ti,TiNi转变为TiNi(Nb)相。合成转化是受Nb,Ti元素在共晶液相中的溶解速度控制的。证明Vadchenko提出的组元溶解控制反应的机制,也适用于TiNiNb三元体系的燃烧合成。 展开更多
关键词 自蔓延高温合成 Ti44ni47nb9 燃烧界面 成分
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Ni-Al涂层对Ti-22Al-26Nb合金抗氧化性能的影响 被引量:10
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作者 郭明虎 王启民 +4 位作者 柯培玲 崔玉友 宫骏 孙超 闻立时 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期312-316,共5页
采用爆炸喷涂技术在Ti-22Al-26Nb(原子分数, %)基体上制备了Ni-68.5Al(原子分数, %)合金涂层,涂层在 退火后与基体结合良好.XRD分析表明,退火后涂层主要由β-NiAl以及少量Al3Ti和Al3Nb组成.研究了Ni-Al涂层 对Ti-22Al-26Nb合金在800... 采用爆炸喷涂技术在Ti-22Al-26Nb(原子分数, %)基体上制备了Ni-68.5Al(原子分数, %)合金涂层,涂层在 退火后与基体结合良好.XRD分析表明,退火后涂层主要由β-NiAl以及少量Al3Ti和Al3Nb组成.研究了Ni-Al涂层 对Ti-22Al-26Nb合金在800℃静态空气中氧化性能的影响. Ti-22Al-26Nb合金氧化后主要生成了疏桧多孔的TiO2, 其抗高温氧化性能很差.施加Ni-Al涂层后,高温下生成了一层致密的Al2O3,氧化动力学曲线满足抛物线规律,抗氯化性能 显著提高. 展开更多
关键词 Ti-22Al-26nb合金 ni—Al涂层 高温氧化
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0Cr17Ni4Cu4Nb钢制螺钉断裂原因分析 被引量:15
14
作者 胡春燕 刘新灵 +1 位作者 陶春虎 何玉怀 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第12期21-23,28,共4页
某故障螺钉所用材料为0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化型不锈钢。通过断口宏微观观察、金相检验、硬度检测和能谱分析等实验,确定螺钉的断裂性质及断裂原因。结果表明:螺钉的失效性质为疲劳断裂;故障螺钉与疲劳实验螺钉疲劳源区附近均为准解理与... 某故障螺钉所用材料为0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化型不锈钢。通过断口宏微观观察、金相检验、硬度检测和能谱分析等实验,确定螺钉的断裂性质及断裂原因。结果表明:螺钉的失效性质为疲劳断裂;故障螺钉与疲劳实验螺钉疲劳源区附近均为准解理与沿晶特征,故障螺钉的沿晶特征较明显,应与该材料特性有关,尤其是螺纹根部在预紧力、拉应力、弯曲应力等复杂的综合应力状态下,螺钉产生沿晶特征。 展开更多
关键词 螺钉 0Cr17ni4Cu4nb 疲劳断裂 沿晶特征
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用Zr/Nb复合中间层连接SiC陶瓷与Ni基高温合金 被引量:24
15
作者 冀小强 李树杰 +1 位作者 马天宇 张艳 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第3期305-310,共6页
采用Zr/Nb耐高温复合中间层 ,通过真空压力扩散焊连接SiC陶瓷和Ni基高温合金 (GH12 8) .研究了连接温度、连接压力和高温保温时间对试样连接强度的影响 .通过正交优选实验 ,确定出最佳工艺参数 :10 70℃ ,2 0min ,11.5MPa ,并根据此工... 采用Zr/Nb耐高温复合中间层 ,通过真空压力扩散焊连接SiC陶瓷和Ni基高温合金 (GH12 8) .研究了连接温度、连接压力和高温保温时间对试样连接强度的影响 .通过正交优选实验 ,确定出最佳工艺参数 :10 70℃ ,2 0min ,11.5MPa ,并根据此工艺制取了完整的陶瓷 /金属连接件 ,其抗弯强度达到了陶瓷母材强度的 5 2 % .微观结构研究表明 ,在界面处发生了元素的互扩散 ,生成了反应扩散层 ,实现了良好的冶金结合 ;同时 ,由于SiC陶瓷中存在开孔 ,从而中间层金属通过塑性流动进入空隙 。 展开更多
关键词 Zr/nb复合中间层 连接 SIC陶瓷 ni基高温合金 固相扩散连接 碳化硅 镍基合金
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激光熔覆和重熔制备Fe-Ni-B-Si-Nb系非晶纳米晶复合涂层 被引量:17
16
作者 张培磊 闫华 +3 位作者 徐培全 于治水 李铸国 姚成武 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期2846-2851,共6页
采用激光熔覆和重熔的方法在低碳钢CCS-B上制备Fe-Ni-Si-B-Nb系非晶纳米晶复合涂层。利用X射线衍射、扫描电镜、EDAX能谱及透射电镜分析涂层的物相、组织结构,运用显微硬度计、纳米压痕仪及摩擦磨损试验机研究涂层的显微硬度分布、微观... 采用激光熔覆和重熔的方法在低碳钢CCS-B上制备Fe-Ni-Si-B-Nb系非晶纳米晶复合涂层。利用X射线衍射、扫描电镜、EDAX能谱及透射电镜分析涂层的物相、组织结构,运用显微硬度计、纳米压痕仪及摩擦磨损试验机研究涂层的显微硬度分布、微观力学性能及摩擦磨损性能。结果表明:熔覆层的组织由表面至基体分为非晶纳米晶复合区、熔覆层与基体,其中,复合区为Fe2B、γ-(Fe,Ni)多晶和非晶相的混合组织;涂层的最高显微硬度达到了1 369 HV;涂层的平均摩擦因数为0.275;涂层的主要磨损形式是磨粒磨损和粘着磨损,具有良好的摩擦磨损性能。 展开更多
关键词 激光熔覆 Fe-ni-B-Si-nb 树枝晶 摩擦磨损
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Nb-Ti-Ni体系合金的结构及其氢渗透性能 被引量:7
17
作者 刘菲 王仲民 +2 位作者 黄贺伟 邓健秋 周怀营 《中南大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第9期3401-3407,共7页
以Ni30Ti31Nb39为成分基点,通过合金成分的规律性调整(5%,原子数分数),研究系列Nb-Ti-Ni体系合金的相结构与氢渗透性能。研究结果表明:制备的Nb-Ti-Ni合金有两相和三相共2种相结构;两相合金由bcc-Nb(Ni,Ti)固溶体和(bcc-Nb(Ni,Ti)+β2-N... 以Ni30Ti31Nb39为成分基点,通过合金成分的规律性调整(5%,原子数分数),研究系列Nb-Ti-Ni体系合金的相结构与氢渗透性能。研究结果表明:制备的Nb-Ti-Ni合金有两相和三相共2种相结构;两相合金由bcc-Nb(Ni,Ti)固溶体和(bcc-Nb(Ni,Ti)+β2-NiTi)共晶相构成;三相合金除上述两相外,还有少量NiTi2相;两相结构合金的氢渗透性能优于三相结构合金性能,合金中Nb含量越多,bcc-Nb(Ni,Ti)固溶体相含量越大,合金的氢扩散系数(D)增大;Ni和Ti含量增大,则降低了固溶体相的比例,不利于合金氢扩散性能提高;Nb-Ti-Ni体系合金的氢扩散系数为10-9数量级,Nb49Ni25Ti26合金的氢扩散系数最大(5.260 5×10-9 m2/s)。 展开更多
关键词 nb-Ti-ni 氢扩散系数 bcc-nb(ni Ti)固溶体 共晶相
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基于修正θ投影法的炉管用Cr25Ni35Nb钢蠕变寿命预测 被引量:5
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作者 耿鲁阳 刘建杰 +3 位作者 巩建鸣 姜勇 尹基奉 沈利民 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第12期93-96,共4页
通过在不同温度和应力下对炉管用Cr25Ni35Nb钢进行蠕变试验,并采用修正θ投影法对Cr25Ni35Nb钢的蠕变曲线进行拟合,得出了蠕变方程中参数θi的数学表达式,建立了钢在任意温度和应力条件下的蠕变曲线方程。在此基础上,对该钢的蠕变寿命... 通过在不同温度和应力下对炉管用Cr25Ni35Nb钢进行蠕变试验,并采用修正θ投影法对Cr25Ni35Nb钢的蠕变曲线进行拟合,得出了蠕变方程中参数θi的数学表达式,建立了钢在任意温度和应力条件下的蠕变曲线方程。在此基础上,对该钢的蠕变寿命进行了预测,并与实际使用寿命进行了对比,结果两者吻合较好。 展开更多
关键词 修正θ投影法 Cr25ni35nb 蠕变 寿命预测
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Ni47Ti44Nb9形状记忆合金冷轧管材的组织、织构和相变 被引量:9
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作者 颜莹 金伟 曹名洲 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期139-144,共6页
利用OM、DSC和XRD,研究了Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金热锻棒、热挤压管材和不同热处理条件下冷轧管材的组织、织构和相变.结果表明:热锻棒中的B2相呈较宽的纤维状,主要织构接近{112}〈111〉和{123}〈111〉;热挤压管材纤维组织变细且发生碎化... 利用OM、DSC和XRD,研究了Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金热锻棒、热挤压管材和不同热处理条件下冷轧管材的组织、织构和相变.结果表明:热锻棒中的B2相呈较宽的纤维状,主要织构接近{112}〈111〉和{123}〈111〉;热挤压管材纤维组织变细且发生碎化,多数晶粒的取向靠近{111}〈UVW〉;冷轧管材的B2相纤维组织发生严重碎化,抑制了冷却过程中马氏体相变的进行,{111}〈110〉和{112}〈110〉成为主要织构.随淬火温度的升高,冷轧管材硬度下降,M_s和A_s点升高,热滞减小.冷轧管材经600℃/90 min退火,{111}〈110〉和{112}〈110〉织构显著增强,经850℃退火,再结晶晶粒明显长大,M_s点显著提高,热滞和硬度下降,晶粒取向偏离{111}〈110〉和{112}〈110〉. 展开更多
关键词 ni47Ti44nb9形状记忆合金 冷轧管 组织 织构 相变
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时效温度对0Cr17Ni4Cu4Nb钢组织及力学性能的影响 被引量:11
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作者 胡春燕 刘新灵 陶春虎 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期73-78,共6页
以。Crl7Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢为研究对象,分析了不同时效温度对其显微组织和力学性能的影响,并对试样断口特征进行了观察分析。结果表明:随着时效温度的升高(480~550℃),材料的抗拉强度瓯和屈服强度δp0.2呈逐渐下降的... 以。Crl7Ni4Cu4Nb马氏体沉淀硬化不锈钢为研究对象,分析了不同时效温度对其显微组织和力学性能的影响,并对试样断口特征进行了观察分析。结果表明:随着时效温度的升高(480~550℃),材料的抗拉强度瓯和屈服强度δp0.2呈逐渐下降的趋势,而材料的断面收缩率缈和伸长率艿。呈逐渐上升的趋势;材料的冲击韧性αku受时效温度的影响比较明显,呈逐渐上升的趋势,其中在550℃时αku达到213.4(J·cm^2)。同时由断口观察分析结果显示,时效温度为55。℃时拉伸断口的放射区最小,其塑性最好;冲击断口塑性变形最为明显,纤维区和剪切唇区所占的比例最大。0Cr17Ni4cu4Nb不锈钢随着时效温度的升高,淬火马氏体基体开始回复、再结晶,逆转变奥氏体开始生成并长大,导致材料中的残余奥氏体含量增加,而残余奥氏体的存在有利于OCrl7Ni4Cu4Nb不锈钢保持良好的塑性和韧性。 展开更多
关键词 0Cr17ni4Cu4nb 时效温度 马氏体组织 力学性能
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