基于PWHT的删除卷积码识别方法

介绍了删除卷积码的定义,根据删除卷积码与源卷积码之间的关系,构建了删除卷积码识别的数学模型,针对Walsh-Hadamard变换在删除卷积码校验矩阵识别中存在运算量和数据量过大的问题,对校验矩阵方程组进行了变形,提出部分Walsh-Hadamard变换(PWHT),有效地识别出校验矩阵,并在此基础上识别源码的生成矩阵和删除模式,进行仿真实验。结果表明在误码率为0.03的情况下,识别概率达到99.8%以上。

PWHT对低合金钢焊接接头组织及性能的影响

通过研究508-Ⅲ钢焊缝及热影响区在经历不同焊后热处理和层间温度后的力学性能和金相组织,找出焊后热处理温度、保温时间、层间温度等参数对低合金钢焊接接头机械性能的影响规律,并最终得出整个焊接过程中各工艺阶段所需的温度区间及与保温时间的最佳组合,而且通过金相分析得出金相组织转变对焊接接头性能的影响规律,以帮助改善焊后热处理工艺质量。

Effect of PWHT with Sheet-Type Ceramic Heater on Compressive Behaviors of Non-Stiffened Welded Steel Box Columns

A series of fundamental experimental investigation was conducted in order to examine the effect of PWHT by sheet-type ceramic heater on the residual stress, deformation and compressive behavior of non-stiffened welded box columns. The sheet-type ceramic heater was able to control the required temperature history for PWHT with high accuracy. The welding-induced tensile and compressive residual stresses of the specimens were reduced by 90% and 76% respectively with PWHT. Besides, PWHT could reduce the welding-induced out-of-plane deformation by 22%. It was revealed that the PWHT specimens had a slight higher stiffness than the As-welded specimens when applying monotonic static compressive load on both As-welded and PWHT specimens. They could also enhance the ultimate compressive load capacity about 32% of that of the As-welded specimens. The effectiveness of PWHT with the sheet-type ceramic heater could be confirmed.

大型海工结构现场焊后热处理(PWHT)与振动时效(VSR)的对比

以质量为100 t的小起重机基座法兰筒体焊缝为研究对象,研究传统的现场焊后热处理(Post Weld Heat Treatment,PWHT)和振动时效(Vibration Stress Relief,VSR)新方法对降低焊缝残余拉应力的效果。试验结果表明:PWHT平均应力消除率为14.7%,VSR平均应力消除率为37.32%~46.03%;VSR后的残余应力分散性比PWHT小、应力均化效果佳。对VSR工艺进行优化,获得适应法兰筒体VSR去应力的最佳工艺参数。将VSR的直接经济效益和间接经济效应与PWHT进行对比。VSR设备简单、易于搬动、操作方便,适应大型海工结构件现场处理,具有较好的应用前景。

加氢反应器E309L过渡层经PWHT后堆焊或焊接E347对基体材料的影响

加氢反应器通常要求最终热处理(PWHT)后进行内件与E309L过渡层之间的焊接、法兰和法兰盖密封面E309L过渡层上E347耐蚀层的堆焊,但上述操作可能会对基体材料产生不良影响。通过在PWHT后不同厚度E309L过渡层上进行E347的焊接和堆焊试验,找到在E309L过渡层上进行E347的焊接和堆焊时不会对基体材料会产生影响的最小E309L层厚度,以支撑压力容器在PWHT后不锈钢层上的焊接、堆焊以及不锈钢堆焊层的返修。

焊后热处理（PWHT）的最新动向

根据国外文献，就部分国家工业标准中规定的不同材质的焊后热处理（ＰＷＨＴ）工艺条件进行了分析对比，并对异种钢以及复合钢板的ＰＷＨＴ应注意的问题作了特别说明。

内压与焊接残余应力共同作用下高温管道蠕变有限元分析

利用大型有限元分析软件Abaqus的多次顺次耦合功能，先对P91钢高温主蒸汽管道焊接接头焊态和焊后热处理状态进行残余应力分析，然后采用Norton蠕变本构关系，根据P91耐热钢在625℃下焊缝、热影响区和母材的不同蠕变参数，对内压以及内压与热处理后残余应力共同作用下的接头蠕变进行有限元分析，分别得到了焊接残余应力和焊后热处理残余应力的分布规律，同时预测了在高温环境下服役10^5h后蠕变应变分布。结果表明，由于高温管道的壁厚以及约束等影响，焊后产生了较大的焊接残余应力，通过焊后热处理可以有效地降低焊接残余应力。但由于热处理残余应力的存在，仍对高温管道焊接接头的蠕变有较大影响，并且在焊缝与热影响区的交界处存在着较大的蠕变应变。

焊后热处理对308L不锈钢焊缝δ-铁素体形态及性能的影响

对308L奥氏体不锈钢焊缝在650、750和900℃三种温度下进行焊后热处理(PWHT),研究PWHT对焊缝δ-铁素体形态变化的影响。使用光学显微镜对焊态和焊后热处理试样中的δ-铁素体组织结构演变进行观察。结果表明,经高温PWHT焊缝金属中的δ-铁素体网状枝晶结构被打破,由连续的网状结构变为不连续的岛状结构;试样的蠕变-疲劳寿命随PWHT温度的升高而增加。

改进型特厚正火低温容器钢板SA516 Gr.70的开发

在分析现有SA516 Gr.70技术要求的基础上,着重分析了标准要求与用户要求的差异性,并针对用户的低温和长时间的焊后热处理(PWHT)特殊要求,分析了成分和工艺对性能的影响因素,并抓住重点因素,通过改进宝钢已有的SA516 Gr.70的成分设计和轧制工艺,利用LF+RH精炼和钙处理,连铸过程中的动态压下和电磁搅拌,厚板轧制的控轧控冷技术,以及对不同厚度规格钢板采用不同的终轧温度控制并制定合理的正火工艺,开发出了厚度为50～80 mm,具有超出标准要求的-50℃低温冲击功的低温用容器钢板,并在经过620℃,10 h焊后模拟热处理后,同样具有良好机械性能,很好地满足了用户需求。

深水导管架ECA断裂及疲劳评估研究

与常规导管架相比,深水导管架的节点形式和受力更为复杂。在进行ECA分析时,除断裂评估外还需进行疲劳分析,以保证深水导管架节点焊缝的抗断裂性能与疲劳寿命同时满足要求,方能免除焊后热处理。以陆丰12-3WHP导管架为例进行了深水导管架断裂及疲劳等ECA研究。通过对其在位状态进行评估分析,选取典型的疲劳评估节点和断裂评估节点,进行极限载荷和疲劳载荷谱提取。参照BS7910:2019标准,通过断裂力学分析方法,针对给定的初始缺陷尺寸和位置,给出了在疲劳载荷作用下扩展后的最终裂纹尺寸以及临界条件下不同位置的裂纹尺寸,并与无损检测验收准则相比较,确定了免除焊后热处理的可行性,为深水导管架免除焊后热处理提供了新的依据和借鉴。

焊后热处理对核聚变用316LN焊接接头的影响

采用了TIG对核聚变用316LN奥氏体不锈钢进行焊接,并对焊接接头进行了焊后热处理,利用光学显微镜、扫描电镜分析手段研究了焊后热处理对焊接接头微观组织和力学性能的变化。试验结果表明,焊缝中为奥氏体组织,并未发现第二相析出物存在。焊后热处理对接头的拉伸性能影响不大,均断裂在母材位置,但显著提高了接头的延伸率。接头低温冲击试验也展现了良好的抗低温冲击性能。断口分析发现,接头呈韧性断裂。

重整后加氢反应器出口管线焊口冷裂原因的分析

介绍了胜利炼油厂重整装置后加氢反应器出口Cr5Mo管线的焊口产生冷裂纹的原因。

焊后热处理温度对P92钢焊缝显微组织和力学性能的影响

采用光学金相显微镜、透射电子显微镜、扫描电子显微镜和力学性能测试等方法,研究了焊后热处理温度对P92钢焊缝显微组织和力学性能的影响.结果表明:热处理前P92钢焊缝硬度高、脆性大;随着焊后热处理温度的提高,P92钢焊缝的硬度降低、缺口冲击韧性升高;采用目前的常规热处理恒温时间、焊后热处理恒温温度达到746℃后,焊缝硬度和缺口冲击韧性可以达到母材的力学性能要求;造成P92钢焊缝硬度降低、缺口冲击性能提高的原因是由于板条马氏体基体向等轴亚晶转变、M23C6及MX相的脱溶析出及M23C6的聚集球化和缓慢长大造成的.

9%Cr钢厚壁管道局部焊后热处理温度场的数值模拟

基于热源追踪法开发了一个能够根据控温点温度自动调整热输入的有限元程序.使用该程序模拟了9%Cr钢管道的局部焊后热处理温度场分布,并进行了试验验证.结果表明,模拟结果与试验结果吻合良好.热处理温度场沿管道轴向呈近似抛物线状分布,沿径向呈近似线性分布.距焊缝中心两倍壁厚范围内,管道内外壁温差均约为17～18℃.按照目前国内焊后热处理规程推荐的参数进行热处理,均温区宽度能够满足要求,可以保证整个接头的热处理效果.根据温度场分布,还确定了与管道内壁焊缝中心温度相同的外壁等效点位置,以监测热处理过程中管道内壁温度的变化.

焊接残余应力的分布和焊后热处理的应力松弛作用

通过钻盲孔法研究了里海型焊接试板焊接残余应力的分布和焊后热处理对焊接残余应力松弛的影响 ,讨论了适合生产实际的焊后热处理条件。结果发现 ,在焊缝区及其周围存在着高焊接残余拉应力 ,且纵向应力远大于横向应力。焊后热处理能够显著降低焊接残余应力 ,并且焊后热处理温度越高 ,应力松弛效果越好。对于一般的工程需要 ,焊后热处理温度下限定于5 5 0℃较适宜 ,可使应力松弛率达到 80 %以上。在强烈腐蚀环境中工作的压力容器 ,为防止诱发应力腐蚀开裂 ,应选择 6 2 0℃、30min或 1h保温的焊后热处理 ,此时应力松弛率可达到 90 %以上。在热处理温度低于规范温度时 。

基于粘弹塑性理论局部焊后热处理评定准则

采用考虑高温蠕变的粘弹塑性有限元等数值方法与实验相结合 ,对具有初始焊接残余应力的管子在不同热处理条件下进行了分析 ,特别是对局部焊后热处理加热宽度的确定进行了研究 .提出了 2个局部焊后热处理的评定准则 ,即基于残余应力消除效果的残余应力准则和基于改善焊接接头性能的均热区温差准则 .局部焊后热处理应同时满足这两个准则的条件 .

焊接参数对T92/S30432异种钢焊接接头室温力学性能的影响

研究了焊接工艺参数对T92/S30432异种钢焊接接头室温力学性能的影响,并获得了最佳的焊接工艺。结果表明:层间温度、焊接层数、焊丝类型和焊接接头坡口角度对接头强度的影响不大;但低层间温度和多层多道焊可以提高T92钢侧热影响区的韧性;与ERNiCr-3焊丝相比,ERNiCrMo-3焊丝填充的接头T92钢侧热影响区具有较高含量的铁素体,从而使其冲击功下降;焊接接头冲击韧性随坡口角度增大而先增大后减小,并在35°时达到最高;焊后热处理温度为760℃时接头具有最高的强度和韧性;T92/S30432异种钢较佳的焊接工艺是采用ERNiCr-3焊丝和较低层间温度,并严格控制焊层厚度且采用温度为760℃的焊后热处理。

2.25Cr-1 Mo-0.25V耐热钢焊接热影响区热模拟试验研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机和工业模拟热处理炉对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行了焊接热循环和焊后热处理试验,并对其组织和-30℃冲击韧性进行了分析和测试。结果表明:经一次和二次焊接热循环试样的组织均发生粗化,其中一次热循环产生的粗大组织在二次热循环中得到继承,上述组织特点导致该钢焊后热影响区低温冲击韧性恶化。经700℃焊后热处理后低温韧性得到显著提高,且随回火时间的延长韧性进一步提高。断口由处理前的准解理断裂转为韧窝为主的韧性断裂特征。一次和二次焊接热循环后,析出相粒子的形状变得很不规则,且在二次循环后有部分小粒子出现,这可能与焊接快速加热及循环后的冷却过程有关。经焊后热处理后,粒子形貌变的规则并发生粗化。

焊后热处理条件对不锈钢堆焊层氢致剥离的影响

采用自行设计的电解充氢试验方法研究了焊后热处理条件对不锈钢堆焊层熔合区合金元素分布的影响，比较了不同焊后热处理条件对不锈钢堆焊层氢致剥离的影响。试验结果显示：铁、镍、钼元素分布变化不大。熔合线堆焊层侧增碳层宽度增加，氢致剥离的倾向也增大。

管内空气流动对大口径厚壁P92管道局部焊后热处理温度场的影响

使用Ansys CFX软件建立了P92管道与管内空气的共轭传热模型,并进行了试验验证.使用该模型计算了不同管内空气流速时,局部焊后热处理的温度场分布.结果表明,管内空气流动对恒温后管道外壁温度影响较小,但会显著降低内壁温度,并增加内、外壁的轴向温度梯度.随着管内空气流速的增加,焊缝中心内外壁温差和轴向温度梯度近似线性增加,空气流速每增加1 m/s,内外壁温差将增大约5.0℃,内、外壁轴向温度梯度分别增加约0.03和0.02.对热处理温度要求很高的P92管道,局部焊后热处理时应限制管道内空气流动,或在选取热处理参数时考虑空气流速的影响.